ТОР 5 статей: Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы КАТЕГОРИИ:
|
Зависимость теплового эффекта от температуры. Уравнение КирхгофаПоскольку по закону Гесса тепловой эффект процесса (реакции) определяется начальным и конечным состоянием системы, очевидно, что для каждого из участников реакции (как исходных веществ, так и продуктов реакции) будут справедливы выражения (1.32) и (1.33). Тогда уравнение зависимости теплового эффекта реакции от температуры можно записать в виде (1.36) где D CP – разность молярных изобарных теплоемкостей реагентов, взятая с учетом стехиометрических коэффициентов. Уравнение (1.36) называют уравнением Кирхгофа; оно выражает зависимость теплового эффекта реакции от температуры в дифференциальной форме. Это уравнение строго справедливо лишь при условии, что давление над каждым компонентом при искомой температуре будет таким же, как и при начальной температуре. Из (1.36) следует, что чувствительность D H к изменению температуры определяется абсолютным значением D CP, а знак температурного коэффициента определяется знаком D CP. При D CP > 0 тепловой эффект реакции растет с повышением температуры; при D CP < 0 – уменьшается и при D CP = 0 не зависит от температуры. Из (1.34) и (1.35) следует, что для химической реакции D CP = D a + D bT + D cT 2 + D c′T– 2 + … (1.37) Подставляя (1.37) в (1.36) и разделяя переменные, в общем виде получим (1.38) Предполагается, что в рассматриваемом интервале температур T 2 ¸ T 1 в системе происходит фазовое превращение (плавление, парообразование или сублимация), тепловой эффект которого D H ф.п. Интегрирование уравнения Кирхгофа можно проводить только в том случае, если известна величина и конкретная зависимость D CP (T) для всех участников реакции. Наличие данных о стандартных тепловых эффектах образования или сгорания различных веществ значительно упрощает расчеты. Так, пользуясь величинами из соответствующих справочных таблиц и уравнениями CP (T) для каждого участника реакции, взяв определенный интеграл от (1.36), получаем (1.39) Для газов в сравнительно узком температурном интервале, а для твердых и жидких веществ в достаточно широком, можно считать D CP = const, что дает право пользоваться линейным уравнением (1.40) Принимая, что a» D CP ,298, можно также записать (1.41) Если значение очень велико (порядка десятков и сотен тысяч джоулей), то в ряде случаев можно принять D CP = 0, т.е. считать, что Чаще всего этот случай реализуется при сгорании многих органических веществ, поэтому теплоту сгорания можно считать фактически не зависящей от температуры.
Пример 1.34. Истинная молярная теплоемкость серебра в интервале температур от 273 до 1234 К выражается уравнением СP = 23,97 + 5,28×10–3 Т – 0,25×105 Т –2 Дж/(моль∙К). Вычислить среднюю молярную теплоемкость в интервале 298 до 700 К. Решение. Среднюю теплоемкость в данном интервале температур рассчитывают по уравнению (1.30) С учетом зависимости истинной теплоемкости от температуры СP = а + bT + c′ . T –2 получим выражение Подставляя коэффициенты a, b, c′ и температуру из условия задачи, получаем = 23,97 + 5,28×10–3 (298 + 700) – 0,25×105 /(298×700) = = 23,97 + 2,63 – 0,12 = 26,48 Дж/(моль∙К). Пример 1.35. Средняя удельная теплоемкость рутила (TiO2) в интервале от 0 до t °С выражается уравнением СP = 0,782 + 1,41∙10–4 t – 0,557∙103 t–2 Дж/(г∙°С). Рассчитать истинную удельную теплоемкость рутила при 500 °С. Решение. Среднюю удельную теплоемкость вычисляем по уравнению (1.30) с учетом (1.34): Отсюда =0,782+2∙1,41∙10–4∙500+0,557∙103∙500–2= Пример 1.36. Определить количество теплоты, поглощенной при нагревании 1 кг корунда Al2O3 от 298 до 1000 К, если его молярная теплоемкость в интервале температур 298–1800 К выражается уравнением СP =114,56 + 12,89·10─3Т-34,31·105 Т─2 Дж(моль·К). Решение. Количество теплоты, затраченное на нагревание n моль вещества от Т 1 до Т 2,определяется из соотношения
Учитывая, что теплоемкость является функцией температуры, для расчета количества теплоты используем уравнение Q = 1000/102 [114,56(1000 – 298) + ½ 12,89 · 10–3(10002– Пример 1.37. Молярная теплота испарения метилового спирта при 25 оC составляет 37,4 кДж/моль. Определить теплоту испарения метилового спирта при 50 оC, если молярная теплоемкость жидкого и газообразного метилового спирта соответственно равны 81,6 и 43,9 Дж/(моль∙К). Считать теплоемкость в интервале температур 25-50 оC практически постоянной. Решение. Воспользуемся уравнением Кирхгофа в интегральной форме: T 1 = 25 + 273 = 298 К, T 2 = 50 + 273 = 323 К Пример 1.38. Вычислить тепловой эффект реакции C(т)+CO2(г)=2CO(г) при 500 К, если при стандартных условиях он равен 172,5 кДж, а значения молярных теплоемкостей С, СО, СО2 соответственно следующие: CP = 17,15 + 4,27×10–3 T – 8,79×105 T –2 Дж/(моль∙К),. CP = 28,41 + 4,10×10–3 T – 0,46×105 T –2 Дж/(моль∙К), CP = 44,14 + 9,04×10–3 T – 8,53×105 T –2 Дж/(моль∙К). Решение. Воспользуемся уравнением Кирхгофа в интегральной форме: Зависимость CP реагирующих веществ от температуры представлена уравнениями вида CP = a + bT + c′T –2 (для неорганических веществ), поэтому величину D СP рассчитывают по уравнению DCP = Da + DbT +Dc′T–2. После подстановки в уравнение Кирхгофа и интегрирования получим D a = 2·28,41 – 44,14 – 17,15 = -4,47, D b = (2·4,10 – 9,04 – 4,27)10-3 = -5,1110–3, D c′ = [–2·0,46 – (-8,53) – (-8,79)]105 = 16,4105. D H 500 = 172,5×103 – 4,47×(500–298)– ·(5002– Пример 1.39. Вычислить изменение энтальпии при нагревании хлорида серебра от 298 до 1000 К при стандартном давлении и полную энтальпию хлорида серебра при 1000 К. При температуре 728 К происходит плавление хлорида серебра, ∆ Н пл при температуре плавления 13,21 кДж/моль. Зависимость теплоемкости твердого хлорида серебра от температуры взять в Приложении. Теплоемкость жидкого хлорида серебра в интервале температур от 728 до 1000 К остается практически постоянной и равной 66,99 Дж/(моль·К). Решение. По уравнению (1.38) определим теплоту нагревания хлорида серебра с учетом единственного фазового превращения в заданном интервале температур: . Вычисляем изменение энтальпии, справочные данные берем в приложении 12. DН0= –126,8 + 56,88 = –69,92 кДж/моль. Пример 1.40. Выразить уравнением зависимость теплового эффекта химической реакции СН3ОН(г)+ О2(г) = СО2(г) + 2Н2О(г) от температуры, которая справедлива в интервале 298–1000 К. Тепловой эффект реакции в стандартных условиях = –675,99 кДж. Решение. Для получения уравнения зависимости = f (T) воспользуемся выражением (1.39). Справочные данные берем из приложения 12.
Для данной реакции в интервале температур от 298 до 1000 К уравнение зависимости изменения теплоемкости от температуры будет иметь вид – . = 31,67 – 77,83∙10─3 Т + 31,04∙10─6 Т 2 – 2,22∙105 Т ─2. Подставляем под знак интеграла зависимость = f (T) и проводим интегрирование в пределах от 298 К до Т, где = + = –675,99∙103 +41,67(Т – 298) – 0,5∙77,83∙10─3(Т 2 – 2982) + + 31,04∙10─6(Т 3 – 2983) + 2,22∙105() = (675,99 – + 41,67 T – 38,91∙10─3 T 2 + 10,35∙10─6 T 3 + . Таким образом, получено уравнение зависимости теплового эффекта реакции от температуры, справедливое в интервале температур от 298 до 1000 К: = –682,98∙103 + 41,67 Т – 38,91∙10─3 Т 2 + Пример 1.41. Обжиг известняка проводится при 1100 °С. Определить расход теплоты на обогрев 1 кг сырья до температуры процесса, если оно состоит в основном из карбоната кальция и поступает в печь обжига при 20 °С. Решение. Теплоемкость известняка примем равной теплоемкости СаСО3. Значение средней молярной теплоемкости а = 104,52; b = 21,92∙10 ─3; c′ = –25,94∙105. Получаем . Удельная теплоемкость известняка = = =1163,3 Дж/кг·К, где М = 0,100 кг/моль – молярная масса СаСО3. Тогда расход теплоты Q = 1000∙1163,3(1373–293) = 1,259∙109 Дж = 1,259 ГДж. Пример 1.42. Температура газов пиролиза на выходе из зоны реакции (плазмотрона) равна 1600 °С. Определить необходимый расход воды на закалку (быстрое охлаждение) этих газов в расчете на 1 кг, если их теплоемкость равна 4,15 кДж/(кг∙К), температура на выходе из зоны закалки 150 °С, а температура воды на входе в аппарат 20 °С и на выходе 100 °С. Теплоемкость воды 4,18 кДж/(кг∙К). Решение. Используем уравнение теплового баланса. Приход теплоты с реакционными газами Q прих = 4,15(1600 – 150) = 6,02∙103 кДж/кг. Расход теплоты с закалочной водой составляет Q расх = Х ∙4,18(100 – 20) = X ∙334 кДж, где Х – расход воды на закалку, кг. Отсюда, согласно уравнению теплового баланса, имеем Х = кг. Пример 1.43. 1. При экспериментальном определении энтальпии нейтрализации соляной кислоты гидроксидом натрия смешивали растворы HCl и NaOH в прецизионном калориметре, причем температура содержимого калориметра поднялась на 0,2064 °С. Количество воды, выделившееся в результате реакции, равно 3,4075 ммоль. Кроме того, электрические измерения показали, что удельная теплоемкость калориметра и его содержимого равна 938,141 Дж∙°С─1. Вычислить энтальпию нейтрализации на 1 моль соляной кислоты. Необходимо ввести поправку (+649,45 Дж) на 1 моль образовавшейся в конце процесса Н2О к энтальпии смешения растворов HCl и NaOH до того, как прошла реакция. 2. В другом опыте те же исследователи установили, что энтальпия нейтрализации HClO4 в пределах ошибки эксперимента та же, что и для HCl. Однако энтальпия нейтрализации уксусной кислоты гидроксидом натрия равна Решение. 1. ∆ Н = (СР ∆ Т / число молей образовавшейся Н2О) + + поправка = 2. HCl и HClO4 – сильные кислоты, они полностью диссоциируют. Разница между наблюдаемыми энтальпиями равна энтальпии диссоциации уксусной кислоты. Пример 1.44. Определить тепловой режим реактора синтеза акрилонитрила, если процесс в нем описывается уравнением С2Н2(г) + НСN(г) ® С3Н3N(ж), а производительность реактора равна 800 кг акрилонитрила в час. Рассчитать расход воды на охлаждение этого реактора, если она подается в аппарат при 18 °С и отводится из него при 82 °С. Теплоемкость воды 4180 Дж/(кг·К). Решение. Температура процесса (82 °С) в данном случае достаточно близка к стандартной (25 °С), поэтому тепловой эффект рассматриваемой реакции можно принять равным стандартному тепловому эффекту и рассчитывать по стандартным теплотам образования реагирующих веществ:
Подставив значения в уравнение, получим = 184,93 – (226,75 + 132,00) = –173,82кДж. За один пробег реакции образуется 1 моль (0,053 кг) продукта; следовательно, значение теплоты Q уд в расчете на 1кг продукта будет состпвлять Q уд = = – = –3279,62 кДж/кг. Следовательно, для обеспечения нормальной работы рассматриваемого реактора от него необходимо отводить теплоту: Q расх = – Q прих = – (–3279,62)∙800 = 2,62∙106 кДж/ч. Необходимый для этого расход охлаждающей воды в реактор mв = = = 9,80∙103 кг/ч, здесь с – удельная теплоемкость воды; ∆ Т – повышение температуры воды при прохождении через аппарат, Пример 1.45. В теплообменнике, питаемом водой, при нормальном давлении конденсируются пары этанола. Определить расход воды, если производительность аппарата 350 кг/ч этанола, температура воды на входе в аппарат 15 °С, на выходе из него 35 °С, а температура выходящего из аппарата этанола 53 °С. Теплоемкость воды равна 4,184 кДж/(кг∙К). Нормальная теплота испарения этанола Q исп = 42,18 кДж/моль. Решение. Воспользуемся уравнением теплового баланса. Приход теплоты в аппарат происходит: 1) за счет конденсации паров этанола: Q конд = = 42,18∙ = 3,209∙105 кДж/ч; 2) за счет остывания сконденсированного этанола от Т кип до 53 °С: Q ост = Сm (Т кип – 53) = 111,96∙(78 – 53)∙ = = 2,130∙107 Дж/ч = =2,130∙104 кДж/ч, где Сm – молярная теплоемкость этанола, Сm = 111,96 Дж/(моль·К); Мэт – молярная масса этанола, кг/моль. Расход теплоты из аппарата происходит за счет нагревания воды: Q нагр = m в С в(Т 2 – Т 1) = m в∙4,184∙(35 – 15) = m в∙83,68 кДж/ч, где mв – расход воды в аппарате, кг/ч. Согласно уравнению теплового баланса имеем Q конд+ Q ост = Q нагр = = 3,209∙105 + 2,130∙104 = 3,422∙105 = m в∙83,68 кДж/ч. Отсюда следует m в= кг/ч. Пример 1.46. Определить максимально возможную температуру продуктов сгорания 2 объемных частей газообразного водорода и 5 объемных частей воздуха (20 об. % кислорода и 80 об. % азота), если температура зажигания равна 25 °С. Какое заключение можно сделать о полученном выражении для теплоемкости [Дж/(моль∙К)]? Решение. Воспользуемся справочными данными (см. приложение 12):
Для реакции 2Н2 (г) + О2 (г) + 4N2 (г) = 2Н2О (г) + 4N2 (г) = 2∙(–241,81) = –483,62 кДж. Таким образом, 483,62 кДж нагревают 2 моль Н2О(г) и 4 моль N2(г) от температуры 298 Кдо конечной температуры Т 2. (Н2О (г)) + (N2 (г)) = 168,58 + 43,576∙10─3 Т; Решая квадратное уравнение и пренебрегая отрицательным корнем, получим Т 2 = 2425 К. Этот результат справедлив, только если уравнение для средней теплоемкости применимо в интервале температур от 298 до 2425 К. При более высоких температурах результаты будут ошибочными. Пример 1.47. При получении синтез-газа из гексана основная реакция идет по уравнению С6Н14(г) + 3О2(г) = 6СО(г) + 7Н2(г). Пренебрегая побочными явлениями, определить тепловой эффект процесса, если он протекает при 1350 °С в реакторе производительностью 2,50 т/ч синтез-газа состава СО: Н2 = 6: 7 (по объему). Решение. По закону Кирхгофа рассчитываем тепловой эффект реакции. Так как средние теплоемкости компонентов системы в заданном интервале температур (до 1623 К) не приводятся, то задачу решаем, пользуясь уравнением (1.39). Для этого воспользуемся справочными данными из приложения 12:
Проведем расчет стандартного теплового эффекта реакции () и изменения коэффициентов уравнения Кирхгофа (Δ a, Δ b, Δ c, Δ c ′) за один пробег реакции (занесены в последнюю строку таблицы). Подставим результаты вычислений в уравнение (1.39): Δ Н 0 Т = –495,99∙103 + 258,38(1623 – 298) + В результате одного пробега реакции образуется 6 моль СО и 7 моль Н2. Это составляет: m = 6∙0,028 + 7∙0,002 = = 0,182 кг синтез-газа указанного в условиях задачи состава. При образовании 1 кг такого газа в реакторе выделяется теплота Q уд: Qуд = = 2,702∙103 кДж/кг. Следовательно, для нормальной работы рассматриваемой установки необходимо предусмотреть отведение тепла от реактора в количестве Q = 2,702∙103∙2,50∙103 = 6,755∙106 кДж/ч = 1876 кВт. Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:
|