Расчетные характеристики материалов

3.1 Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в таблице 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливают путем умножения величин, приведенных в таблице 3, на переходные коэффициенты т _п, указанные в таблице 4.

Методика определения расчетных сопротивлений приведена в приложении Б.

Таблица 3

Напряженное состояние и характеристика элементов	Расчетные сопротивления, МПа/кгс/см2, для сортов (классов) древесины
обозначение	1/К26	2/К24	3/К16
1. Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:
а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах «б», «в») высотой до 50 см. При высоте сечения более 50 см см. п. 3.2, д текста	R и, R с, R см	14/140	13/130	8,5/85
б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 см	R и, R с, R см	15/150	14/140	10/100
в) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 см	R и, R с, R см	16/160	15/150	11/110
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении	R и, R с, R см	-	16/160	10/100
2. Растяжение вдоль волокон:
а) неклееные элементы	R р	10/100	7/70	-
б) клееные элементы	R р	12/120	9/90	-
3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон	R с90, R см90	1,8/18	1,8/18	1,8/18
4. Смятие поперек волокон местное:
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов	R см90	3/30	3/30	3/30
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°	R см90	4/40	4/40	4/40
5. Скалывание вдоль волокон:
а) при изгибе неклееных элементов	R ск	1,8/18	1,6/16	1,6/16
б) при изгибе клееных элементов	R ск	1,6/16	1,5/15	1,5/15
в) в лобовых врубках для максимального напряжения	R ск	2,4/24	2,1/21	2,1/21
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения	R ск	2,1/21	2,1/21	2,1/21
6. Скалывание поперек волокон:
а) в соединениях неклееных элементов	R ск90	1/10	0,8/8	0,6/6
б) в соединениях клееных элементов	R ск90	0,7/7	0,7/7	0,6/6
7. Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины	R р90	0,35/3,5	0,3/3	0,25/2,5
Примечания 1 Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в поз. 4 данной таблицы, определяется по формуле , (1) где R с90 - расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (поз. 3 данной таблицы); l см - длина площадки смятия вдоль волокон древесины см. 2 Расчетное сопротивление древесины смятию под углом a к направлению волокон определяется по формуле . (2) 3 Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формуле . (3) 4 В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по поз. 2, а данной таблицы, следует снижать на 30 %. 5 Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130 кгс/см2).

Таблица 4

3.2 Расчетные сопротивления, приведенные в таблице 3, следует умножать на коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций - на коэффициент т _в, указанный в таблице 5;

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35 °С, - на коэффициент т _т = 1; при температуре +50 °С - на коэффициент т _т = 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80 % суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент т _д = 0,8;

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на коэффициент т_н, указанный в таблице 6;

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на коэффициент т _б, указанный в таблице 7;

е) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент т _о = 0,8;

ж) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент т _а = 0,9;

и) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на коэффициент т _сл, указанный в таблице 8;

к) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на коэффициент т _гн, указанный в таблице 9.

Таблица 5

Таблица 6

Таблица 7

Таблица 8

Таблица 9

Расчетные сопротивления, приведенные в таблице 3, следует разделить на коэффициенты надежности: для конструкций, отнесенных к классам ответственности (по приложению И) - коэффициент γ _н/о, указанный в таблице 9а.

Таблица 9а

3.3 Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в таблице 10.

Таблица 10

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты m _в, т _т, т _д, т _н и т _а, приведенные в пп. 3.2, а; 3.2, б; 3.2, в; 3.2, г; 3.2, ж настоящего стандарта.

3.4 Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по СНиП II-23-81* «Стальные конструкции», а арматурных сталей - по СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения».

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент т _а = 0,8, а из других сталей - принимать по СНиП II-23-81* как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент т = 0,85.

3.5 Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон E =10 000 МПа (100 000 кгс/см²); поперек волокон Е ₉₀ = 400 МПа (4000 кгс/см²). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным G ₉₀ = 500 МПа (5000 кгс/см²). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным v _90.0 = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, v _0.90 = 0,02.

Величины модулей упругости строительной фанеры в плоскости листа Е_ф и G _ф и коэффициенты Пуассона v _ф при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по таблице 11.

Таблица 11

Модули упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин Е и G на коэффициент т _в (таблица 5) и коэффициенты т _т и т _д, приведенные в пп. 3.2, б и 3.2, в настоящих норм.

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины Е ^I = 300/ R _с (R _c - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по таблице 3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, - ;

для фанеры - Е_ф^I = 250 R _ф.с;

(R _ф.с, Е _ф, G _ф принимаются по таблицам 10, 11).

3.6 Расчетные сопротивления конструкционной древесины из однонаправленного шпона (LVL) влажностью 12 %, сорта S:

при изгибе вдоль волокон R ^и_д.ш - 20 МПа;

при сжатии R ^с_д.ш и смятии R ^см_д.ш вдоль волокон, - 20 МПа;

при сжатии R ^с,90_д.ш и смятии R ^см,90_д.ш поперек волокон - 2,0 МПа;

при растяжении R ^p_д.ш:

вдоль волокон - 18 МПа;

поперек волокон - 0,5 МПа;

при скалывании вдоль волокон R ^ск_д.ш:

перпендикулярно плоскости листа - 2,5 МПа;

в плоскости листа - 2,0 МПа.

3.7 Модуль упругости древесины из однонаправленного шпона влажностью 12 % сорта S при расчете по предельным состояниям второй группы вдоль волокон Е _д.ш следует принимать равным 10 000 МПа; модуль сдвига G _д.ш - 400 МПа.

Модули упругости древесины из однонаправленного шпона сорта S для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин E _д.ш на коэффициент т _в, приведенный в таблице 5, и коэффициенты т _т и т _д, приведенные в пп. 3.2, б и 3.2, в настоящего стандарта.

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: