Черт. 83. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

а ¾ при изгибе; б ¾ при внецентренном сжатии; в ¾ при центральном и внецентренном растяжении; 1 ¾ ядровая точка; 2 ¾ центр тяжести приведенного сечения

4.3 (4.7). Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна W_pl (с учетом неупругих деформаций растянутого бетона) определяется в предположении отсутствия продольной силы N по формуле

, (243)

где I_bo, I_so, I ¢ _so — моменты инерции соответственно площадей сечения сжатой зоны бетона, арматуры S и S ¢ относительно нулевой линии;

S_bo — статический момент площади сечения растянутой зоны бетона относительно нулевой линии.

Положение нулевой линии в общем случае определяется из условия

, (244)

где S ¢ _bo, S_so, S ¢ _so ¾ статические моменты соответственно площади сечения сжатой зоны бетона, арматуры S и S ¢ относительно нулевой линии;

A_bt — площадь сечения растянутой зоны бетона.

Для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений условие (244) принимает вид

(245)

где ¾ статический момент площади приведенного сечения, вычисленный без учета площади бетона растянутых свесов, относительно крайнего растянутого волокна;

¾ площадь приведенного сечения, вычисленная без учета половины площади бетона растянутых свесов.

Условием (245) можно пользоваться, если найденная по нему нулевая линия пересекает ребро таврового или двутаврового сечения.

Значение W_pl допускается определять по формуле

W_{p l} = [0,292 + 0,75 (g ₁ + 2 m₁ a) + 0,075(g ¢₁ + 2 m ¢₁ a)] bh²; (246)

где

При известном значении W_red (см. п. 4.2) величину W_pl можно также определить по формуле

W_{p l} = g W_red, (247)

где g ¾ см. табл. 29.

Таблица 29

Сечение	Коэффи­циент g	Форма поперечного сечения
1. Прямоугольное	1,75
2. Тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне	1,75
3. Тавровое с полкой (уширением), расположенной, в растянутой зоне: а) при bf/b £ 2 независимо от отношения hf/h б) bf/b > 2 и hf/h > 0,2 в) bf/b > 2 и hf/h < 0,2	1,75 1,75 1,50
4. Двутавровое симметричное (коробчатое): а) при b ¢ f / b = bf / b £ 2 независимо от отношений h ¢ f /h = hf/h б) при 2 < b ¢ f /b = bf/b £ 6 независимо от отношений h ¢ f /h = hf/h в) при b'f/ b = b ¢ f /b > 6 и h ¢ f /h = h ¢ f /h > 0,2 г) при 6 < b ¢ f /b = bf/b £ 15 è h ¢ f /h = hf / h < 0,2 д) при b ¢ f /b = bf/b > 15 и h ¢ f /h = hf/h < 0,2	1,75 1,50 1,50 1,25 1,10
5. Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию b ¢ f /b < 3: а) при bf/b £ 2 независимо от отношения hf/h б) при2 < bf/b £ 6 независимо от отношения hf/h в) при bf/b > 6 и hf/h > 0,1	1,75 1,50 1,50
6. Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию 3 < b ¢ f / b £ 8: а) при b ¢ f /b £ 4 независимо от отношения hf/h б) при bf/b > 4 и hf / h ³ 0,2 в) при bf/b > 4 и hf / h < 0,2	1,50 1,50 1,25
7. Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию b ¢ f / b ³ 8: а) при hf/h > 0,3 б) при hf/h < 0,3	1,50 1,25
8. Кольцевое и круглое	2- 0,4 D 1/ D
9. Крестовое: а) при b ¢ f /b ³ 2 и 0,9 ³ h ¢ f /h > 0,2 б) в остальных случаях	2,00 1,75

Примечания: 1. В табл. 29 обозначения b_f и h_f соответствуют размерам полки, которая при расчете по образованию трещин растянута, a b ¢ _f и h ¢ _f — размерам полки, которая для этого случая расчета сжата.

2. W_pl = g W_red, где W_red ¾ момент сопротивления для растянутой грани приведенного сечения, определяемый по правилам сопротивления упругих материалов.

4.4. Участки по длине элемента, на которых отсутствуют наклонные трещины, определяются из условия

Q £ j _b3 R_bt.serbh_o, (248)

где j _b3 — см. табл. 21.

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: