Площадного заводнения

Сравнение эффективности проведено на примере 5, 7 и 9-ти точечных систем площадного заводнения /1/.

Элементы пятиточечной системы разработки (SC=12,5 га/скв, SЭ=25 га) и девятиточечной системы разработки (SC=12,5 га/скв, SЭ/2=25 га) представлены рисунке 6.1. Естественно, что при площади сетки скважин 50 га/cкв для элемента 5-и точечной системы разработки – SЭ=100 га, для элемента 9-и точечной системы разработки – SЭ=200 га.

Для остальных рядных систем заводнения могут быть проведены аналогичные расчеты, необходимые для сравнения их эффективности. Исключением является система разработки на основе семиточечных элементов симметрии из-за более сложной геометрии. Поэтому здесь задается прямоугольный фрагмент, в который вписывается шестиугольник, а оставшиеся ячейки задаются непроницаемыми. Чтобы более точно провести расчет, необходимо в секторной модели использовать мелкие ячейки.

Пример 1. Требуется сравнить площадные элементы 5- и 9-ти точечных систем площадного заводнения.

Элементы площадного заводнения должны иметь одинаковую плотность сетки скважин в соответствии с рисунком 3.1.

Рис. 3.1 - Элементы пятиточечной и девятиточечной систем разработки при S_C=12,5 га/скв

Пример 2. Требуется сравнить площадные элементы 5, 7 и 9-ти точечных систем площадного заводнения.

Элементы площадного заводнения должны иметь одинаковую плотность сетки скважин в соответствии с рисунком 3.1. Поэтому при исходных размерах 500х500 м для 5-точечной системы и 707х707 м для 9-ти точечной системы заводнения, элемент симметрии 7-и точечной системы площадного заводнения получаем следующим образом. Задаем непроницаемые ячейки в 4-х треугольниках, каждый из которых по площади составляет 1/4 часть площади, приходящейся на 1 скважину (7072/16 м2, т.е 12.5/4 га), рисунок 3.2. Для повышения точности расчетов необходимо измельчение сеточных блоков по гипотенузам указанных треугольников

.

707 м

Рис.3.2. Вид сеточной модели в плане с размещением скважин по 7-ми точечной схеме.

Для сравнения показателей разработки 5, 7 и 9-ти точечных элементов расчеты проведены с использования программного продукта VIP Landmark.

Исходные данные для проведения расчетов представлены в таблицах 3.1 – 3.3.

Для расчетов используется модель стандартного порового коллектора с фильтрационно-емкостными параметрами, осредненными по пустотному пространству. Вторичная емкость моделируется увеличением коэффициента сжимаемости, а также введением зависимости ФЕС от внутрипорового пластового давления. Определяющими фильтрационными параметрами являются функции модифицированных ОФП, которые рассчитываются при адаптации гидродинамических моделей (или могут быть взяты по данным месторождений – аналогов). Модифицированные ОФП системы “нефть-вода” представлены в таблицах 3.3 – 3.6 для различных типов коллекторов – гидрофильный, гидрофобный и смешанного типа. Зависимости пористости и проводимости от внутрипорового пластового давления приведены в таблице 3.7.

Характеристика секторной модели. Для 5-и точечной системы заводнения (SC=50 га/скв.) количество ячеек NX= NY =20; NZ=1, размер ячеек DX=DY=25 м, DZ=15 м. Локальное измельчение гидродинамической сетки не проводится, поскольку секторная модель является достаточно подробной: NY =28; NZ=1, размер ячеек DX=DY=25, 25 м, DZ=15 м.

Задание граничных условий в скважинах. Забойные давления добывающих скважин устанавливаются на уровне давления насыщения пластовой нефти газом; дебиты – исходя из данных гидродинамических исследований скважин. Максимальные забойные давления нагнетательных скважин – на уровне гидравлического разрыва пласта, что для данных условий соответствует 31 МПа (коэффициент бокового распора равен 0.5). Ограничения по приемистости могут быть заданы из следующих условий: обеспечения жесткого водонапорного режима, обеспечения режима поддержания пластового давления, активизация капиллярной пропитки. В данном случае обеспечивается жесткий водонапорный режим; при 9-и точечной системе разработки пластовое давление поддерживается на уровне 20 МПа.

Результаты расчетов, представленные на рис. 3.3-3.8, позволяют сделать следующие выводы.

При заводнении однородного пласта коэффициент извлечения нефти практически определяется зависимостями относительных фазовых проницаемостей. Коэффициент извлечения нефти для 9-и точечной системы заводнения оказывается выше на 4 %.

При сравнении эффективности разработки на основе площадных элементов заводнения необходимо рассматривать совокупность как минимум следующих технологических критериев: коэффициент извлечения нефти, срок разработки, количество скважин (плотность сетки скважин) и суммарная закачка. Так, для 9-и точечной системы при увеличении срока разработки приблизительно на 20 лет (до полного развития процесса) имеет место существенное снижение суммарной закачки.

Таблица 3.1 - Геологические особенности модели

Таблица 3.2 - Физико-химические свойства нефти, газа и воды.

Таблица 3.3 - Зависимости модифицированных ОФП

для гидрофобного коллектора

SW KRW KROW

0.17 0.0000 0.4900

0.23 0.0035 0.3853

0.32 0.0216 0.2519

0.41 0.0554 0.1467

0.52 0.1177 0.0565

0.58 0.1616 0.0251

0.61 0.1861 0.0141

0.67 0.2403 0.0016

0.70 0.2700 0.0000

1.00 1.0000 0.0000

Таблица 3.4 - Зависимости модифицированных ОФП

ля гидрофобного коллектора

SW KRW KROW

0.23 0.00 0.80

0.28 0.05 0.32

0.33 0.10 0.15

0.38 0.17 0.06

0.43 0.23 0.03

0.48 0.31 0.01

0.53 0.40 0.00

0.58 0.49 0.00

0.63 0.58 0.00

0.68 0.66 0.00

Таблица 3.5 - Зависимости модифицированных ОФП

для гидрофильного коллектора

SW KRW KROW PCWO

0.32 0.0000 0.4500 0.80

0.39 0.0011 0.3154 0.51

0.44 0.0054 0.2339 0.38

0.49 0.0154 0.1645 0.29

0.56 0.0435 0.0879 0.20

0.61 0.0767 0.0477 0.15

0.65 0.1130 0.0243 0.12

0.70 0.1725 0.0061 0.09

0.75 0.2500 0.0000 0.00

1.00 1.0000 0.0000 0.00

Таблица 3.6 - Зависимости модифицированных ОФП

для смешанного типа коллектора

SW KRW KROW PCWO

0.32 0.0000 0.4500 0.80

0.39 0.0011 0.3154 0.51

0.44 0.0054 0.2339 0.38

0.49 0.0154 0.1645 0.29

0.56 0.0435 0.0879 0.20

0.61 0.0767 0.0477 0.15

0.65 0.1130 0.0243 0.12

0.70 0.1725 0.0061 0.09

0.75 0.2500 0.0000 0.00

1.00 1.0000 0.0000 0.00

Таблица 3.7 - Зависимость пористости и проводимости от пластового давления

P PVMULT TAMULT

125 0.880 0.400

150 0.908 0.480

175 0.938 0.570

200 0.966 0.660

225 0.993 0.745

250 1.018 0.825

275 1.044 0.915

300 1.070 1.000

Рис.3.3 - Зависимость КИН от обводненности продукции

(5-и точечный элемент, гидрофильный коллектор)

Рис 3.4 - Зависимость КИН от обводненности продукции

(5-и точечный элемент, гидрофобный коллектор)

Рис 3.5 - Динамика обводненности продукции скважин

(9-и точечный элемент разработки, гидрофильный коллектор)

Рис 3.6 - Динамика КИН при различных зависимостях фазовых проницаемостей (5-и точечный элемент)

Рис 3.7 - Сравнение КИН для 5-и и 9-и точечных элементов системы (гидрофобный коллектор, табл. 7.4)

Рис 3.8 - Изменение нефтенасыщенности для 9-точечного элемента секторной модели (через 10 лет после начала разработки)

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: