![]() ТОР 5 статей: Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы КАТЕГОРИИ:
|
Черт. 86. К примеру расчета 53Расчет. ho = h ¾ а = 400 ¾ 58 = 342 мм. Так как Для определения продолжительного раскрытия трещин вычислим напряжение в арматуре s s. Согласно формуле (263), величина s s на уровне центра тяжести арматуры равна: Поскольку арматура расположена в два ряда, вычислим по формуле (262) коэффициент d n: Напряжение в нижнем стержне арматуры равно: s s = 273 ×1,08 = 294МПа. Ширину раскрытия трещин находим по формуле (249). Так как что меньше предельно допустимой ширины раскрытия трещин acrc2 = 0,3 мм. Пример 54. Дано: железобетонная плита фундамента с размерами поперечного сечения h = 300 мм, b = 1150 мм; a = 42 мм; бетон тяжелый класса В15 (Rbt,ser = 1,15 МПа; Eb = 2,05 ×10 4 МПа); рабочая арматура класса A-III (Rs = 365 МПа; Е s = 2 ×10 5 МПа); площадь ее сечения А s = 923 мм 2 (6 Æ14); момент в расчетном сечении от постоянных и длительных нагрузок Ml = 63 кН ×м, от кратковременных нагрузок Msh = 4 кН ×м; предельный момент по прочности М u = 80,5 кН ×м; фундамент расположен выше уровня грунтовых вод. Требуется произвести расчет по раскрытию нормальных трещин. Расчет. ho = h ‑ а = 300 ‑ 42 = 258 мм. Определим необходимость вычисления ширины раскрытия трещин согласно п. 4.5. Для этого найдем момент трещинообразования Mcrc. Так как Mcrc = Rbt,serWpl = 0,292 bh2Rbt,ser = 0,292 ×1150 ×300 2 ×1,15 = 34,75 ×10 6 Н ×мм = 34,8 кН ×м. Так как Mr = М tot = Ml + М sh = 63 + 4 = 67 кН ×м > Mcrc = 34,8 кН ×м, проверка ширины раскрытия трещин необходима. Поскольку фундамент расположен выше уровня грунтовых вод, допустимая ширина продолжительного раскрытия трещин, согласно табл. 1, поз. 4, acrc2 = 0,3 мм, поэтому при Ширину раскрытия трещин определим по формуле (249). Напряжение в арматуре s s вычислим по упрощенной формуле (263): Коэффициенты, вводимые в формулу (249), принимаем равными: d = 1,0; h = 1,0; что больше допустимого значения acrc2 = 0,3 мм, в связи с чем целесообразно произвести корректировку значения acrc в меньшую сторону согласно п. 4.8б. Поскольку По формуле (256) определим значение Мо, предварительно вычислив: Mo = Mcrс + y bh2 Rbt, ser = 34,8 ×106 + 0,454 ×1150 ×3002 ×1,15 = 88,8 ×106 Н ×мм = 88,8 кН ×м. Поскольку Мо = 88,8 кН ×м > Mr = 67 кН ×м, вычислим коэффициент j b по формуле (253): принимаем j l1 = 1; jb = j f1 j l1 = 0,79 < 1. С учетом коэффициента jb, ширина раскрытия трещин равна acrc = 0,34 ×0,79 = 0,269 мм < 0,3 мм, т. е. меньше предельно допустимого значения. Пример 55. Дано: железобетонная колонна промышленного здания с размерами поперечного сечения h = 500 мм, b = 400 мм; a = a ¢ = 50 мм; бетон тяжелый класса В15 (Rb,ser = 11 МПа; Rbt,ser = 1,15 МПа; Eb = 2,05 ×10 4 МПа); рабочая арматура класса A- III (Е s = 2 ×10 5 МПа); площадь ее сечения As = A ¢ s = 1232 мм 2 (2 Æ28); продольная сжимающая сила N = Nl = 500 кН; момент от полной нагрузки Mtot = 240 кН ×м, в том числе момент от постоянных и длительных нагрузок Ml = 150 кН ×м. Требуется рассчитать колонну по раскрытию трещин. Расчет. h o = h ‑ a = 500 ‑ 50 = 450 мм. Определим необходимость расчета по раскрытию трещин. Для этого проверим условие (233). Так как Mcrc = 0,292 bh2Rbt,ser = 0,292 × 400 × 5002 × 1,15 = 33,6 ×10 6 Н ×мм. Ядровое расстояние r определим по формуле (241). Для этого вычислим s b как для упругого тела (влиянием арматуры пренебрежем): принимаем j = 0,7; По формуле (238) определим момент Mr: т. е. условие (233) не выполняется. Следовательно, проверка раскрытия трещин обязательна. Поскольку По вычисленным значениям j f = 0,074, m a = 0,067 и Согласно п. 4.7, s = 1,0; h = 1,00; Напряжение в арматуре s s от действия всех нагрузок так же определим по формуле (264). При j f = 0,074, m a = 0,067 и Тогда, согласно формуле (265), что меньше предельно допустимого значения acrcl = 0,4 мм (см. табл. 1, поз. 4). Пример 56. Дано: свободно опертая балка перекрытия пролетом l = 5,5 м, нагруженная равномерно распределенными нагрузками: временной длительно действующей эквивалентной нагрузкой v = 30 кН/м и постоянной нагрузкой g = 12,5 кН/м; размеры поперечного сечения b = 200 мм, h = 400 мм, hо = 370 мм; бетон тяжелый класса В 15 (Rbt,ser = 1,15 МПа; Eb = 2,05 ×10 4 МПа); хомуты двухветвевые из арматуры класса А- I (Е s = 2,1 ×10 5МПа) с шагом s = 150 мм, диаметром 8 мм (4 sw = 101 мм 2). Требуется произвести расчет по раскрытию наклонных трещин. Расчет. Определим сначала необходимость расчета по раскрытию наклонных трещин, проверив условие (248). Наибольшая поперечная сила в опорном сечении равна: Согласно табл. 21, j b3 = 0,6. j b3 Rbt,serbho = 0,6 × 15 × 200 × 370 = 51060 H < Qmax = 117 кН, т. е. наклонные трещины образуются и расчет по ихраскрытию необходим. Расчет производим согласно п. 4.11. Определим значения Q и Qb1. q1 = g + v /2 = 12,5 + 30/2 = 27,5 кН/м; j b4 = 1,5 (см. табл. 21). Поскольку 0,2 j b4 Rbt,serb = 0,2 ×1,5 ×1,15 ×200 = 56,9 Н/мм > q1 = 27,5 Н/мм, значение с при определении Qb1 и Q принимаем равным с = 2 h о = = 2 ×370 = 740 мм. Отсюда Q = Qmax ¾ q1s = 117 ¾ 27,5 0,740 = 96,65 кН. Определим напряжение в хомутах по формуле (267): Согласно пп. 4.7 и 4.11, j l = 1,5; h = 1,3; dw = 8 мм. Определим ширину раскрытия наклонных трещин по формуле (266): что меньше предельно допустимого значения ас rc = 0,3 мм (см. табл. 1). Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:
|