Оболочки на толщину облегающих деталей и их деформацию

⇐ Предыдущая 26 27 28 29 303132 33 34 35 Следующая ⇒

После нанесения рисунка на оболочку (или слепок) и уплощения ее необходимо увеличить размеры деталей на их толщину и уменьшить на деформацию при растяжении.

Рис. III.21 Нанесение вспомогательных линий на жесткую оболочку и объемный слепок

Как видно из рис. III. 20, г, при проектировании чертежа модели верха необходимо увеличить УРК по длине на толщину облегающих деталей Т₂ и Т₄ соответственно в точках Н_в и Н и на величину нормируемого припуска под затяжку — П_3.Н. Если оболочка получена с неодетой колодки, припуск на толщину облегающих деталей рассчитывают по длине и ширине развертки в точках Н _в, Н, В'_к, Н _0,8 (рис. III. 22, а). Для расчета принимаются средние значения толщины деталей по технологическим картам (для заданного ассортимента обуви). Ориентировочно толщина деталей Т₂ в точке Н_в равна

Т₂ = t_в + t_м/п, + t_ж.з+ t_к.п,

где t_в — толщина наружных деталей верха (берцев); t_м/п — толщина межподкладки; t_ж.з — толщина жесткого задника; t_к.п — толщина кожаной подкладки.

Толщина деталей Т₄ в точке Н равна

Т₄ = t_в + t_м/п, + t_ж.н+ t_т..п,

где t_ж.н — толщина жесткого носка; t_т..п — толщина текстильной подкладки.

Суммарная толщина деталей ∑ Т₄ в носочной части составляет

∑ Т₄=Т₄+Т_ст,

Рис. III.22 Схема проектирования размеров деталей верха по жесткой оболочке

где Т_ст — толщина стельки в носочной части.

Толщину деталей Т₁ в точке В_к по следу колодки определяют аналогично сказанному выше (см. с. 54).

Толщина деталей Т₅ в носочной части (сеч. 0,8 L) по следу колодки в точке Н _0,8 равна

Т₅ ⁼ Т _ст + Т₄ - t _ж.н

После уплощения оболочки и расчета припуска на толщину облегающих деталей на чертеже условной развертки (см. рис. III. 22, а) производится корректировка положения точек B_п В₃ и линии верхнего края берцев с учетом их смещения на величину В_КВ'_К = Т₁. Так как условная развертка жесткой оболочки не установлена в системе прямоугольных координат, припуск на толщину облегающих деталей в точке В'_к и точки В _п, В₃ перемещаются вниз на расчетную величину Т₁. В этом положении изменится линия верхнего края. Поэтому при нанесении рисунка модели на жесткую оболочку целесообразно корректировать положение точек В_п и В₃ на рассчитанную величину Т₁. Практически Т₁ = 8 мм для тонкой подкладки и 10 мм — для утепленной при наличии комбинированной стельки с полустелькой.

Учитывая, что толщина облегающих деталей в точке В_п меньше их толщины в точке Н_в, производится расчет припуска на толщину облегающих деталей Т ₃ в точке В_п после корректировки ее положения на Т₁:

T₃=t_B+t_м/п+t_к._n

Все расчеты фиксируются на чертеже условной развертки жесткой оболочки тонкой линией (см. рис. III. 22, а).

Расчет деформации заготовки верха обуви. При внешнем способе формования основная деформация заготовки происходит во время обтяжно-затяжных операций, причем величина продольной деформации оказывает решающее влияние на качество формования пяточной части и положения деталей в готовой обуви.

Исследования показали, что при натяжении заготовки средними клещами (рис. III. 22, б, в) (сила Р₁) деформация распространяется в основном по треугольнику В_пН В_к, называемому факелом деформации. Линии наибольшей деформации проходят в центре треугольника, а величина деформации уменьшается от носочной части к пяточной в процессе трения заготовки о колодку.

По мере повышения скорости деформации увеличивается скорость нарастания напряжений, так как не успевает проявиться релаксационный процесс. Следовательно, увеличение скорости деформации заготовки приводит к уменьшению их деформации (при аналогичных нагрузках). При растяжении заготовки боковыми клещами происходит дополнительная деформация в продольном направлении по треугольнику НОВ_к (рис. III. 22, б), но она значительно меньше основной.

Изучением вопросов деформации заготовок занимались Ю. П. Зыбин, Д. И. Анохин, В. С. Скатерной, М. П. Куприянов и другие советские ученые. Результаты их исследований позволяют считать, что деформацию заготовок можно рассчитать по уравнению, %,

ε_расч =ЕА_сQ^0,5_доп,

где ε_расч — расчетное относительное удлинение заготовки при ее формовании обтяжно-затяжным способом; Е — коэффициент, учитывающий вид и конструкцию заготовки верха обуви; А_с — коэффициент удлинения системы параллельно-последовательно соединенных образцов материалов, входящих в заготовку верха обуви; Q_доп — допустимая нагрузка на клещевые механизмы при формовании заготовки.

Коэффициенты Е и А_с рассчитывают для каждой новой модели верха обуви (заготовки).

Е — Е ₁ Е ₂ Е ₃

где Е₁ — коэффициент относительной деформации заготовок разной конструкции; Е₂ — коэффициент, учитывающий угол разведения крыльев жесткой оболочки; Е₃ — коэффициент, учитывающий величину засечки верхнего края берцев а (для полуботинка и туфель) в точке В_п (рис. III. 22, г).

Значения коэффициентов Е₁, Е₂ и Е₃ приведены ниже.

Вид и конструкция заготовки	Значение коэффициента Е₁
Полуботинки с настрочной союзкой
Полуботинки с настрочными берцами	1,18
Ботинки с настрочной союзкой	0,95
Ботинки с настрочными берцами	1,10
Туфли-лодочки	1,30

Значение α, град	Значение коэффициента Е₂	Величина засечки верхнего края берцев α, мм	Значение коэффициента Е₃
	0,9		0,30
			0,33
	1,10		0,36

Допустимую нагрузку можно определить, зная нагрузку, при которой произошел разрыв одного из материалов образца,— Q_разр:

Для определения коэффициента удлинения системы материалов А_с необходимо провести испытания образца последовательно-параллельно соединенных материалов на растяжение с помощью разрывной машины.

На чертеже (рис. III.22, г) измеряют длину деталей l_б и l _с, составляющих заготовку верха обуви по геодезической линии. Из материалов, которые будут приняты для производства данной модели, выкраивают образцы (рис. III.23, а) шириной 50 мм, длиной l_б и l _с (см. рис. Ш.22, г) с припуском на швы и на зажим в разрывной машине (20 мм с каждой стороны). Детали соединяют между собой сначала последовательно, а затем параллельно (рис. Ш.23, 6).

После закрепления образца в зажимах разрывной машины дается нагрузка 100 Н, при которой первоначальная длина образца изменяется на ∆ L, мм,

А_с = (∆ L: L_мод)х100

Зная, что деформация берцев меньше деформации союзки, для определения их фактической деформации принимают: относительное удлинение носка ε_н = (1,5— 1,8) ε_расч, относительное удлинение союзки ε_с= (1 — 1,1) ε_расч, относительное удлинение берцев ε₆ = (0,6 — 0,7) ε_расч. При отсутствии детали носка относительное удлинение союзки изменяется и составляет ε_с = 1,54ε_расчпри ε_б = 0,6 ε_расч.

Рис. III.23 Определение деформации деталей заготовки верха обуви

Аналогично определяется коэффициент относительной деформации в поперечном направлении носочной части союзки.

Зная длину деталей и коэффициент относительной деформации деталей, определяют абсолютную величину деформации:

∆ l_б = l_б ε_б; ∆ l_с = l_с ε_с; ∆ l_н = l_н ε_н;

где ∆ l_б — абсолютная величина продольной деформации берцев, мм; ∆ l_с — абсолютная величина деформации союзки по длине, мм; ∆ l_н — абсолютная величина деформации носка по длине, мм.

Все расчеты фиксируются на чертеже (рис. III 23, в) путем убавки площадей деталей на абсолютную деформацию. На основании сказанного можно рассчитать длину грунтмодели:

L_гр= L_УРК+Т₂+∑Т₄–К_Д(L_УРК+Т₂+∑Т₄)

где К_Д( L_УРК+Т₂+∑Т₄) – величина общей продольной деформации заготовки.

Из сказанного следует, что на деформацию заготовок верха обуви влияют следующие факторы: вид обуви, конструкция заготовки верха обуви; тягучесть материалов, входящих в систему материалов верха обуви; усилие клещевых механизмов обтяжных и затяжных машин; расстояние от деформируемого участка до места прилагаемых усилий. Наибольшее влияние на деформацию заготовок оказывают усилия клещевых механизмов и тягучесть системы материалов, из которых изготовлена заготовка верха обуви.

Расчет деформации верхнего края берцев полуботинка. При формовании заготовки кроме общей деформации деталей происходит дополнительная деформация их по контуру.

Чтобы верхний край берцев полуботинок, туфель и сандалет плотно прилегал к колодке и к стопе, его периметр необходимо уменьшить на величину растяжения при формовании. Величиной уменьшения а называют засечку верхнего края берцев в точке В_п. Указанная засечка зависит от периметра верхнего края берцев, способа его обработки, материала заготовки и ее конструкции и колеблется от 2 % в детской обуви до 3 % в женской и мужской, т. е. К_Д = 0,02÷0,03, где К_Д — коэффициент деформации верхнего края берцев.

Рис. III.24 Схема проектирования пяточного контура берцев: а – полуботинка; б – ботинка; б – е – этапы проектирования

Чтобы рассчитать засечку, замеряют расстояние от точки В_п до точки В (см. рис. III. 22, г) и умножают на коэффициент деформации К_Д. Расчетную величину а откладывают от точки В_п до точки В'_п при проектировании деталей верха по системе жесткой оболочки, полученной с одетой колодки:

а=В_пВ'=К_лВ_пВ.

С учетом толщины облегающих деталей в точке В_п при проектировании по условной развертке, полученной с неодетой колодки,

засечка будет меньше на толщину деталей в этой точке:

В_пВ'_п=К_ДВ_пВ – Т₃,

где Т₃ — толщина деталей заготовки в точке В_п.

Проектирование пяточного конструктивного узла берцев полуботинка и ботинка. Под узлом следует понимать часть конструкции (элемент) проектируемой модели верха обуви. На основании расчетных размеров припуска на толщину облегающих деталей и убавки на деформацию можно спроектировать наиболее стабильный (при всех системах моделирования) пяточный конструктивный узел берцев полуботинка и ботинка по условной развертке с неодетой колодки (рис. III. 24, а и б).

Узел проектируют в следующем порядке: рассчитывают припуск на толщину облегающих деталей по следу колодки в точке В'_к и в точках В_п Н_в и Н;

фиксируют на чертеже (рис. III.24, в) положение точек В_п В₃ и Н_в от точки В_к, при-

пуск на толщину облегающих деталей в этих точках и нормируемый припуск под затяжку П_з. _н (см. рис. III.22, г) по всему периметру следа;

рассчитывают длину грунтмодели l _мод с учетом толщины деталей в пяточной и носочной частях и нормируемого припуска под затяжку в зависимости от метода крепления низа обуви (см. рис. III.22, г);

рассчитывают величину общей продольной деформации заготовки и деформацию берцев: фиксируют на чертеже деформацию берцев по пяточному контуру ∆ l _б (рис. III.24, д); рассчитывают деформацию берцев в точке В_п и фиксируют на чертеже (рис. III. 24, е) путем убавки (засечки) периметра верхнего края берцев на величину а.

Сравнивая пяточный контур берцев, полученный по системе жесткой оболочки, с проектируемым по рекомендациям ОДМО, можно сделать вывод, что припуск на толщину облегающих деталей в пяточной части (в точке Н_в) без учета толщины жесткого задника практически равен деформации берцев по длине. На основе практического опыта и анализа чертежей действующих в производстве моделей разработана типовая методика проектирования пяточного контура берцев для различных видов обуви из кож хромового дубления на неутепленной подкладке. В соответствии с этой методикой пяточный контур полуботинка (туфель, сандалет) следует проектировать по условной развертке с неодетой колодки с припуском в точке Н_в на толщину жесткого задника и расчетной величиной засечки в точке В_п.

Для ботинка принцип проектирования пяточного контура (см. рис. III. 24, б) аналогичен принципу проектирования полуботинка, за исключением засечки: так как в ботинках верхний край берцев при формовании не прилегает к колодке, а значит и не испытывает растяжения, засечка отсутствует. В точке В₃ проектируется прибавка 2 мм на толщину облегающих деталей с учетом их незначительной деформации в этой точке и свободного прилегания верха к стопе в готовой обуви.

⇐ Предыдущая 26 27 28 29 303132 33 34 35 Следующая ⇒

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2024 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных