Главная

Популярная публикация

Научная публикация

Случайная публикация

Обратная связь

ТОР 5 статей:

Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия

Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века

Ценовые и неценовые факторы

Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка

Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы

КАТЕГОРИИ:






Расчет озонирующей установки




Основные расчетные данные. Расчетный расход озонируемой во­ды Qcyт=48500 м3/сутки, или Qчac=2020 м3/ч.
Дозы озона: максимальная qозмакс=5 г/м3 и средняя годовая qозср= 2,6 г/м3.
Максимальный расчетный расход озона
(2.1);

 

= кг/сутки, или 10,1 кг/ч.

Продолжительность контакта воды с озоном t=6 мин.
Компоновка и расчет блока озонаторов. Принят озонатор труб­чатой конструкции производительностью G оз= 5500 г/ч.
Для того чтобы выработать озон в количестве 10,1 кг/ч, озониру­ющая установка должна быть оборудована 10100/5500=2 рабо­чими озонаторами. Кроме того, необходим один резервный озонатор такой же производительности (5,5 кг/ч).
Активная мощность разряда озонатора U является функцией на­пряжения и частоты тока и может быть определена по формуле проф. Ю. В. Филиппова
Вт, (2.2);
где u р — напряжение в разрядном промежутке в В;
— круговая частота тока в Гц;
Cэ и Cп —электрическая емкость соответственно электродов и раз­рядного промежутка в Ф;
ua — рабочее напряжение, подводимое к озонатору, в В.
Для определенного озонатора при установленных рабочих ус­ловиях величины C э, C п и u р имеют постоянные значения независимо от напряжения или частоты тока. Поэтому расход электроэнергии пропорционален частоте тока со и максимальному напряжению то­ка u а.

Напряжение тока в озонаторе принимается по опытным дан­ным.
Производительность озонатора увеличивается с повышением частоты тока со, но вместе с тем возрастает расход электроэнергии трансформатором и преобразователем частоты.
Значения C э и C п определяются по обычным формулам для рас­чета емкости плоского конденсатора; их величины весьма невели­ки и выражаются в микрофарадах.
Для данных условий принимаем: u а= 20000 В; = 50Гц; C э= 26,1 мкФ и C п= 0,4 мкФ.


Величина потенциала разряда через разрядный промежуток со­ставляет 2000 В на каждый его линейный миллиметр. Так как в озо­наторе принятого трубчатого типа ширина разрядного промежутка составляет 2,5 мм, то потенциал разряда будет

uр=2,5∙2000=5000 В.
Тогда активная мощность разряда озонатора по формуле (2.2);
Вт или 62 кВт
Следует различать активную мощность озонатора U в кВт и вольтамперную мощность U а, выраженную в кВа. Отношение U/U a= называется емкостным коэффициентом мощности.
При значении e= 0,52 мощность трансформатора будет

U a= U / e (2.3);

U a= 62/0,52=120 кВа.
Основной деталью рассматриваемого озонатора являются стек­лянные диэлектрические трубки, заплавленные с одного конца и имеющие на внутренней поверхности графитовые покрытия. В стальные трубки внутренним диаметром d 1= 92 мм вставлены стеклянные трубки наружным диаметром d 2= 87 мм. Концентри­ческий зазор между трубками шириной 2,5 мм служит разрядным промежутком.
Площадь поперечного сечения кольцевого разрядного проме­жутка
(2.4);

f =
Скорость прохода сухого воздуха через кольцевой разрядный промежуток в целях наибольшей экономии расхода электроэнергии рекомендуется в пределах в=0,15 — 0,2 м/сек.
Тогда расход сухого воздуха через одну трубку озонатора

 


(2.5);

м3/ч.

Поскольку заданная производительность одного озонатора G =5,5 кг/ч, то при коэффициенте весовой концентрации озона К оз= 20 г/м3 количество сухого воздуха, необходимого для элек­тросинтеза, составляет
(2.6);

м3
Следовательно, количество стеклянных диэлектрических трубок в одном озонаторе должно быть

п тр= Q в /q в (2.7);

п тр = 275/0,5=550 шт.
Стеклянные трубки длиной по 1,6 м размещены концентрично в 275 стальных трубках, проходящих через весь цилиндрический корпус озонатора с обоих его концов. Тогда длина корпуса озона­тора будет l = 3,6 м.
Производительность каждой трубки по озону
(2.8);

q =5500/550=10 г/ч
Энергетический выход озона

(2.9);

кг/кВт*ч

Суммарная площадь поперечных сечений 275 трубок d1 =0,092 м составляет f тр= 275∙0,785∙0,0922=1,83 м2.
Площадь поперечного сечения цилиндрического корпуса озона­тора должна быть больше на 35%, т. е.

F к=l,35 f тр (2.10);

F к =l,35∙1,83=2,47 м 2.

 

 


Отсюда внутренний диаметр корпуса озонатора будет

(2.11);

м

Необходимо иметь в виду, что 85—90% электроэнергии, потреб­ляемой для производства озона, затрачивается на тепловыделение. В связи с этим надо обеспечить охлаждение электродов озонатора. Расход воды для охлаждения составляет 35 л/ч на одну трубку или суммарно
Q охл= 550∙35=19250 л/ч, или 5,35 л/сек.
Средняя скорость движения охлаждающей воды составит
(2.12);

м/ч, или 8,3 мм/сек
Температура охлаждающей воды t=10 С.
Для электросинтеза озона нужно подавать 275 м3 сухого воз­духа на один озонатор принятой производительности. Кроме того, надо учесть расход воздуха на регенерацию адсорберов, составля­ющий 360 м3 для серийно выпускаемой установки АГ-50.
Общий расход охлаждаемого воздуха
V о.в =2∙275+360=910 м 3 /ч, или 15,2 м 3 /мин.
Для подачи воздуха принимаем водокольцевые воздуходувки ВК-12 производительностью 10 м 3 /мин. Тогда необходимо устано­вить

15,2/10=1,52 т.е. 2 рабочие воздуходувки и одну резервную с электродвигателями А-82-6 мощностью 40 кВт каждая.
На всасывающем трубопроводе каждой воздуходувки устанав­ливают висциновый фильтр производительностью до 50 м3/мин, что удовлетворяет расчетным условиям.

 

Первая ступень осушки воздуха осуществляется при помощи фреонового холодильного агрегата. Атмосферный воздух охлаж­дается с 26 до 6°С вследствие испарения фреона-12 (при темпера­туре -15°С).
Количество холода, необходимого для охлаждения воздуха,

(2.13);
где V о.в — количество охлаждаемого воздуха в м 3 /ч;
c —теплоемкость воды, равная 0,241 ккал/кг∙град;

t —перепад температуры, принимаемый обычно 20°;
вес 1 м 3 воздуха, равный 1,293 кг.
Следовательно, в данном случае
Q о.в = 910∙1,293∙0,241(26-6)=5670 ккал /ч.
Объем воздуха V в общем виде вычисляют по формуле

(2.14);
Тогда при рабочих параметрах воздуха, поступающего в тепло­обменник с t 1= 26 °С и Pраб=2 ат и выходящего из него с t2=C и Pраб=2 ат, по формуле (4.14):
м 3
м 3
Количество влаги в воздухе q в общем виде определяют по формуле
q=aV, (2.15);
где а — влагосодержание в воздухе при данной температуре
При t 1=26°С величина а 1=0,02686 кг/м 3, а при t 2=6°С а 2 =0,007474 кг/м 3. Тогда
q 1=0,02686∙ 514,8 = 13,8 кг/ч;
q2=0,007474∙480,2=3,6 кг/ч.
Количество влаги, выделяющейся в аппарате холодильной ус­тановки, q ап= q 1q 2 (2.16);

q ап = 13,8–3,6=10,2 кг/ч.

Количество холода, необходимого для охлаждения паров вла­ги в аппарате, считая от средней температуры

t ср =(26+6)/2=16 ° С до конечной i2=6°С, составит

qо.вл=10,2∙1(16-6)=102 кКал/ч.
Количество холода для конденсации влаги, задержанной в хо­лодильнике: qконд = qапLк (2.17);

qконд =10,2∙595=6069 ккал/ч (где Lк=595 ккал/ч — теплота конденсации водяных паров).
Общее количество холода для всех операций с учетом 15% на потери: Q хол= 1,15 (Q о.в+ q о.вл+ q кон)

Q хол = 1,15(5670+102+6069)=13620 Ккал/ч.
Принимаем к установке фреоновые холодильные агрегаты мар­ки АК-ФВ-30/15 холодопроизводительностыо 7000 кКал/ч (при тем­пературе испарения фреона — 15°С) при мощности электродвига­теля 4,5 кВт и n=480 об/мин.
Количество таких агрегатов должно быть

n=13620/7000=2 шт.

Принимаем два рабочих и один резервный агрегат той же марки.
Вторая ступень осушки воздуха — адсорбирующая установка.
После охлаждения и осушки во фреоновом холодильнике воз­дух поступает на окончательную досушку в адсорберы автомати­ческого действия марки АГ-50.
Количество осушаемого воздуха для двух рабочих озонато­ров составляет Qо.в=2∙275=550 м3/ч.
Продолжительность рабочего цикла адсорбции принимаем 10ч.
Вес адсорбента р ад при равной высоте двух слоев загрузки — алюмогелем и силикагелем — должен быть:
(2.18);
где k — коэффициент для учета материала загрузки адсорбера;
q 3 — количество влаги на выходе из адсорбера, при t 3= –50°С равное 0,05 г/м3
s — влагопоглощаемость адсорбента в % к его весу.
Тогда вес алюмогеля р ал и силикагеля pсил будет: кг

кг
Суммарный вес загрузки составит pад=420+301=721 кг. При указанном выше насыпном весе адсорбера и при высоте каждого слоя h = 400 мм в одну башню АГ-50 можно загрузить: алюмогеля (нижний слой)

кг
силикагеля (верхний слой)

кг
Суммарная загрузка башни

pб=267+188=455 кг.
Следовательно, для досушки воздуха нужно иметь установок АГ-50 в количестве

n = p ад/ p б (2.19);

n = 721/455=2 шт. (две рабочих и одну резервную).
Расчет контактной камеры для смешения озоно-воздушной сме­си с водой. Необходимая площадь поперечного сечения контактной камеры в плане
(2.20);
где Q чac — расход озонируемой воды в м3/ч;
Т - продолжительность контакта озона с водой;

принима­ется в пределах 5-10 мин;
п — количество контактных камер;
Н — глубина слоя воды в контактной камере в м;

прини­мается обычно 4,5-5 м.
При Q чac=2020 м 3 /ч, T =0,1 ч, n=2 и H =5 м
м2


Для равномерного распыления озонированного воздуха у дна контактной камеры размещают перфорированные трубы (рис. 4.1).

Принимаем керамические пористые трубы.
Каркасом служит труба из нержавеющей стали (наружный диа­метр 57 мм) с отверстиями диаметром 4—6 мм (рис. 4.2). На нее надевается фильтросная труба — керамический блок длиной l=500 мм, внутренним диаметром 64 мм и наружным 92 мм. Активная поверхность блока, т. е. площадь всех пор размером по 100 мк на керамической трубе, занимает 25% внутренней по­верхности трубы, тогда

(2.21)

м2
При вводе озона в контакт с водой способом барботажа коли­чество подаваемого воздуха не находится в жесткой зависимости от количества обрабатываемой воды. Это позволяет регулировать подачу воздуха. Производительность воздуходувок обычно подби­рают так, чтобы, включая в действие одну, две или три воздуходув­ки, можно было изменять отношение объема газо­вой смеси к объему обра­батываемой воды.
Величины этого отно­шения а обычно принима­ют равными 0,27; 0,5 или 1. В данном случае

а=Q о.в/ Q чac (2.22);

а=550/2020=0,27
Тогда количество озо­нированного воздуха, по­даваемого по распредели­тельным трубам, соста­вит

q оз.в =2020∙0,27 = 550 м3/ч, или 9,17 м3/мин, или 0,158 м /сек.

 

(Рис 4.1) Размещение перфорированных труб у дна контактной камеры
1 — коллекторы; 2 — перфорированные трубы

Площадь поперечного се­чения магистральной (кар­кас­ной) распределительной тру­бы внутрен­ним диамет­ром d=49 мм равна: f тp=0,00188 м2= 18,8 см2.
Принимаем в каждой контактной (камере по четыре магистральных

распределительных трубы, уложенных на взаимных расстояниях (между осями) по 0,9 м. Каждая труба со­стоит из восьми керамических блоков. При таком размещении труб принимаем размеры контактной камеры в плане 3,7X5,4 м.

 
 


 

(Рис. 4.2) Детали фильтросных труб
1 — каркас-труба из нержавеющей стали; 2 — отверстия d =4 6 мм; 3 — фильтросная труба (керамический блок); 4 — прижимное устройство; 5 — привар­ной фланец; 6 — прокладки; 7 — резьба

 

 

Расход озонированного воздуха, приходящегося на живое сече­ние каждой из четырех труб в двух камерах, будет
(2.23);
а скорость движения воздуха в трубопроводе равна
= q тp/ f тр (2.24);

=0,02/0,00188=10,7 м/сек
(рекомендуемая скорость 10—15 м/сек).
Суммарная активная площадь пор всех керамических труб, уло­женных в одной камере,

f п= mf п (2.25);

 

f п =4∙8∙0,0251=0,8 м 2 (где 4 — количество магистралей; 8 — количество керамических труб).
Расход озонированного воздуха, поступающего в воду через по­ристую поверхность всех труб одной камеры:

 

(2.26);

Общее давление, которое должно быть на входе в распредели­тельную систему озоно-воздушной смеси, определяется по формуле Ю. Б. Багоцкого
м.вод.ст. (2.27);

где H гидр — гидростатическое давление в м вод. ст. (равное высоте слоя воды в камере);
в — плотность воздуха

(2.28);

K = S*So/A — конструктивное отношение (рекомендуется прини­мать равным примерно 0,5);

 

 

o — площадь одного отверстия на каркасной трубе в м 2;
S — площадь сечения распределительной каркасной грубы в м 2;
А — коэффициент, зависящий от условного диаметра пор на керамической трубе d =100 мк и равный
условного диаметра пор на керамической трубе d =100 мк и равный
(2.29);

0,3 — избыточное давление.
В данном примере при диаметре одного отверстия 0,005 м S o=0,0000196 м 2, при 50 отверстиях на 1 пог. м; S o=0,00096 м 2, а f тр=0,00188 м 2. Следовательно, K =0,00096/0,00188=0,52.
Таким образом

м.вод.ст






Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2024 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных