ТОР 5 статей:

Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия

Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века

Ценовые и неценовые факторы

Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка

Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы

КАТЕГОРИИ:

Определение числа тарелок и высоты колонны

⇐ Предыдущая 1 2 3 456 7 8 9 Следующая ⇒

а) Определение среднего КПД тарелок (по диаграмме)

Кпд тарелки η=f(α·μ)

α = P _НК/ P _ВК

- при средней температуре колонны (T_ср=95,5^oC)

P_НК = 1196,4 мм.рт.ст.	P_ВК = 497,65 мм.рт.ст.
90⁰С – 1016 100^oС – 1344 10⁰С – 328 1^oС – 32,8 4,5^оС – 147,6 95,5^оС = 1196,4 мм.рт.ст.	90^оС – 408 100^oС – 571 10^oС – 163 1^oС – 1,63 4,5^оС – 497,65 95,5^oС = 497,65 мм.рт.ст.

α = (1196,4/497,65) = 2,4

µ_ср = (µ_НК+µ_ВК)/2

µ_ср = (0,264 + 0,227)/2 = 0,246 (спз)

µ_НК = 0,264 спз (при 95,5^оС)	µ_ВК = 0,227 спз (при 95,5^оС)
80⁰С – 0,316 100^oС – 0,261 20⁰С – 0,055 1^oС – 0,00275 4,5^оС – 0,012375 95,5^оС = 0,261 + 0,012375 = 0,264 (спз)	80^оС – 0,319 100^oС – 0,217 20^oС – 0,045 1^oС – 0,00225 4,5^оС – 0,010125 95,5^oС = 0,217 + 0,010125 = 0,227 (спз)

η = f(2,4·0,246) = f(0,59) η = 0,53 – определили по диаграмме б) Определение числа тарелок для верха и низа колонны

n’ = (n’_т/η)+1

n” = (n”_т/η)+1

n’ = (7/0,53)+1 = 14

n” = (8/0,53)+1 = 16

n = n’+n”

n = 14+16 = 30

в) Определение высоты тарельчатой части колонны

H_т = (n-1)·h

H_т = (30-1)·0,3 = 8,7 (м)

г) Определение общей высоты колонны

H_к = H_т+1,5+2+1,8+h_крышки

- высота цилиндрической опоры 1,8 м;

- высота кубовой части 2 м;

- расстояние между верхней тарелкой и крышкой 1,5 м;

- высота крышки и штуцера определяется по справочнику.

Расчет штуцеров

Стандартные размеры патрубков стальных фланцевых штуцеров: 20,25,32,40,50,80,100,125,150,200,250,300,350,400,500 (мм)

1) для выхода кубовой жидкости (ω_доп = 0,1 ÷ 0,5 м/с)

d_W = √(W/(0,785·ρ_ВК·ω_доп))

d_W = √(1,359/(0,785·778,1·0,1)) = 0,149 (м) = 149 мм, принимаем условный диаметр d_W_(у) = 150 мм

2) для входа флегмы (ω_доп = 0,1 ÷ 0,5 м/с)

d_Ф = √(Ф/(0,785·ρ_НК·ω_доп))

Ф = R·P

Ф = 1,78·1,42 = 2,527 (кг/с)

d_Ф = √(2,527/(0,785·814,45·0,1)) = 0,199 (м) = 199 мм, принимаем условный диаметр d_Ф(у) = 200 мм

3) для выхода пара (ω_доп = 20 ÷ 30 м/с)

d_Gv = √(G_V/(0,785·ρ’_ср·ω_доп))

G_V = Ф·P

G_V = 2,527+1,42 = 3,947 (кг/с)

d_Gv = √(3,947/(0,785·2,714·20)) = 0,304 (м) = 304 мм, принимаем условный диаметр d_Gv_(у) = 300 мм 4) для входа исходной смеси (питания) (ω_доп = 0,5 ÷ 20 м/с)

d_F = √(F/(0,785·ρ_F·ω_доп))

ρ_F = (ρ_НК²⁰+ρ_ВК²⁰)/2 при 20^оС

ρ_НК²⁰ = 879 кг/м³; ρ_ВК²⁰ = 866 кг/м³

ρ_F = (879+866)/2 = 842,5 (кг/м³)

d_F = √(2,778/(0,785·842,5·0,5)) = 0,092 (м) = 92 мм, принимаем условный диаметр d_F_(у) = 100 мм

5) для выхода жидкости из куба (ω_доп = 0,1 ÷ 0,5 м/с)

d_F_+Ф = √((F+Ф)/(0,785·ρ_ВК·ω_доп))

d_F_+Ф = √((2,778+2,527)/(0,785·778,1·0,5)) = 0,132 (м) = 132 мм, принимаем условный диаметр d_F_+Ф(у) = 125 мм

6) для входа газожидкостной смеси (ω_доп = 0,1 ÷ 0,5 м/с)

d_F_-_W_+Ф = √((F-W+Ф)/(0,785·ρ_ср·ω_доп))

ρ_ср = (ρ_ВК+ρ”_ср)/2

ρ_ср = (778,1 + 2,819)/2 = 390,46 (кг/м³)

d_F_-_W_+Ф = √((2,778-1,359+2,527)/(0,785·390,46·0,1)) = 0,360 (м) = 360 мм, принимаем условный диаметр d_F_-_W_+Ф(у) = 350 мм

⇐ Предыдущая 1 2 3 456 7 8 9 Следующая ⇒

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2024 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных