Главная

Популярная публикация

Научная публикация

Случайная публикация

Обратная связь

ТОР 5 статей:

Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия

Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века

Ценовые и неценовые факторы

Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка

Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы

КАТЕГОРИИ:






Выбор схемы питания собственных нужд, включая число, тип и мощность трансформаторов собственных нужд. 5 страница




Оптоэлектронная развязка может быть реализована на оптоэлектронных переключателях-инверторах на основе высокоскоростных TTL оптронов HCPL0601.

Основные параметры:

Скорость передачи Напряжение питания Ток ICCL Время нарастания Напряжение изоляции Диапазон Выходное напряжение
10 Мб/с 4,5 – 5,5 В 13 мА 0,1 мкс 3750 кВ –40…85 7,0 В

 

Рис. 3.24. Схема оптронной развязки

 

Рассчитаем сопротивление токоограничительного резистора через светодиод оптрона:

.

Из ряда базовых значений выбираем .

Мощность рассеивания: .

Выбираем резистор С5-49-5Вт-11к±5%.

Рис. 3.25. Условное графическое обозначение Триггера Шмитта 1,3,5,9,10,13 – входы. 2,4,6,8,10,12 – выходы. 7 – общий. 14 – напряжение питания.

Триггер Шмитта необходим для устранения помех в цепях дискретных входов. Для реализации дискретных входов используем схемы К155 ТЛ2 (шесть триггеров Шмитта).
Электрические параметры

Номинальное напряжение питания 5 В 5 %
Выходное напряжение низкого уровня не более 0,4 В
Выходное напряжение высокого уровня не менее 2,4 В
Напряжение на антизвонном диоде не менее -1,5 В
Входной ток низкого уровня не более -1,2 мА
Входной ток высокого уровня не более 0,04 мА
Входной пробивной ток не более 1 мА
Ток короткого замыкания -18...-55 мА
Ток потребления при низком уровне выходного напряжения не более 60 мА
Ток потребления при высоком уровне выходного напряжения не более 36 мА
Потребляемая статическая мощность не более 330 мВт
Время задержки распространения при включении не более 26 нс
Время задержки распространения при выключении не более 28 нс

 

Заключение

При выполнении бакалаврской работы «Разработка релейной защиты подстанции 220/35/10 кВ и электрической части подстанции» были рассмотрены следующие вопросы.

В первой части работы была разработана электрическая часть подстанции 220/35/10 кВ, то есть выбрано устанавливаемое на ней оборудование (трансформаторы, выключатели, разъединители, измерительные трансформаторы тока и напряжения), схемы РУ. Отражен вопрос выбора средств ограничения токов КЗ. В качестве таковых на данной подстанции применяются сдвоенные реакторы на стороне низшего напряжения трансформаторов.

Во второй части были рассмотрены виды повреждения трансформаторов, виды ненормальных режимов работы трансформаторов, осуществлено описание и расчет защит, применяемых на подстанции для защиты трехобмоточного трансформатора, их назначение и место установки. Произведен расчет дифференциальной защиты трансформатора на реле типа ДЗТ – 11, максимальной токовой защиты с комбинированным пуском по напряжению, защиты от перегрузки трансформатора и описание газовой защиты. А также описана автоматика, устанавливаемая на подстанции.

В третьей части работы была осуществлена разработка функциональной и принципиальной электрических схем устройства ввода (УВ) аналоговой и дискретной информации в микропроцессорный терминал волнового определителя места повреждения (ОМП), обеспечена одновременность замера по всем каналам. С помощью быстродействующих АЦП, ОУ, мультиплексора, дешифратора, счетчика и УВХ обеспечена высокая частота дискретизации (не менее 1,0 МГц). Обеспечена не высокая относительная погрешность измерения расстояния до места КЗ.

 

 

Список литературы.

1. Алексеев О.П, и др. Автоматизация электроэнергетических систем. Учебное пособие для вузов. М.: Энергоатомиздат, 1994.

2. Балаков Ю.Н, Мисриханов М.Ш, Шунтов А.В. Проектирование схем электроустановок: Учебное пособие для вузов. М.: Издательство МЭИ, 2004.

3. Васильева А.П., Морозова Ю.А.Проектирование схем распределительных устройств электрических станций и подстанций. М.: МЭИ,1981.

4. Морозова Ю.А, Наяшкова В.Ф. Выбор принципиальной схемы и схемы собственных нужд электрических станций и подстанций. М.: МЭИ,1981.

5. Неклепаев Б.Н, Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. М: Энергоатомиздат, 1989.

6. Федосеев А.М., Федосеев М.А. Релейная защита электроэнергетических систем: Учеб. для вузов. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1992.

7. Чернобровов Н.В., Семенов В.А. Релейная защита энергетических систем: Учеб. Пособие для техникумов. – М.: Энергоатомиздат, 1998.

8. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 13Б. Релейная защита понижающих трансформаторов 110-500 кВ: Расчеты. М.: Энергоатомиздат, 1985.

9. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 13А. Релейная защита понижающих трансформаторов 110-500 кВ: Схемы. М.: Энергоатомиздат, 1985.

10. Справочник по проектированию электрических сетей. Под ред. Д.Л. Файбисовича. М.: Издательство НЦ ЭНАС.

11. Справочник по электрическим высокого напряжения. Под ред. И.А. Баумштейна, С.А. Бажанова. 3-е издание. М.: Энергоатомиздат, 1989

12. Высоковольтная аппаратура. Выключатели элегазовые серии ВГТ на 35, 110 и 220 кВ. Энергомаш (Екатеринбург) – Уралэлектротяжмаш 5/2009.

13. Описание элегазовых выключателей серии LF (Merlin Gerin).

14. Электротехнический справочник: В 3-х т. Т. 3. Кн. 1. Производство, передача и распределение электрической энергии/Под общ. ред. профессоров МЭИ – 6-е изд. испр. и доп. – М.: Энергоиздат, 1982.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 1.

Расчёт токов КЗ.

Расчет токов КЗ в следующих точках:

К1 – короткое замыкание на шинах РУ ВН.

К2 – короткое замыкание на шинах РУ СН.

К3 – короткое замыкание на шинах РУ НН.

К4 – короткое замыкание на шинах РП А.

К5 – короткое замыкание на шинах РП Ж.

Рис. П.1. Принципиальная схема ПС 220/35/10 кВ.

П. 1.1. Выбор базисных условий (приближенное приведение в о.е.)

Выбор базисных напряжений производим по ряду средненоминальных значений:


П.1.2. Параметры схемы замещения для определения начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ .

 
Рис. П.2. Исходная схема замещения сети

Система C1:

Линия Л1: АС 400/51

Трансформаторы Т1, Т2:

ПКЛ РП А: , где

– наименьшая длина кабеля, отходящего от шин РУ НН до РП.

ПКЛ РП Ж:

Активные сопротивления.

Система C1:

Линия Л1:

Трансформаторы Т1, Т2:

ПКЛ РП А:

ПКЛ РП Ж:

П.1.3. Расчёт токов КЗ.

П.1.3.1. КЗ на шинах РУ ВН (К1).

 

П.1.3.2. КЗ на шинах РУ СН (К2).

 

 

 

П.1.3.3. КЗ на шинах РУ НН (К3).

П.1.3.3.1 Расчёт КЗ ведется при следующих условиях:

– два трансформатора в работе;

– секционный выключатель на РУ НН замкнут.

 

 

 

 

П.1.3.3.2 Расчёт КЗ ведется при следующих условиях:

– два трансформатора в работе;

секционный выключатель на РУ НН разомкнут.

 

 

 

 

 

П.1.3.4. Расчёт КЗ на шинах РП А (К4).

Расчёт КЗ при следующих условиях:

– два трансформатора в работе;

– секционный выключатель на РУ НН нормально разомкнут.

– секционный выключатель на РП А нормально разомкнут.

 

П.1.3.5. Расчёт КЗ на шинах РП Ж (К5).

Таблица П.1. Результаты расчета токов КЗ.

Наименование ветви Точка КЗ
РУ 220 кВ К1 3,149 0,0262 1,683 7,495
РУ 35 кВ К2 8,531 0,0419 1,788 21,572
РУ 10 кВ К3(секционный выключатель РУ 10 кВ разомкнут) 15,407 0,0542 1,832 39,917
  К3(секционный выключатель РУ 10 кВ замкнут) 20,373 0,0494 1,817 52,351
РП А(10 кВ) К4 3,633 0,00125 1,000335 5,140
РП Ж (10 кВ) К5 8,801 0,003959 1,080 13,442

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 2.

Выбор выключателей и разъединителей.

Таблица П.2. Расчетные параметры точек КЗ.

Наименование ветви Точка КЗ
РУ 220 кВ К1 3,149 0,0262 1,683 7,495
РУ 35 кВ К2 8,531 0,0419 1,788 21,572
РУ 10 кВ К8 (К6) (выключатель РУ 10 кВ разомкнут) 6,357 0,0782 1,88 16,902
РП А (10 кВ) К7 4,274 0,00433 1,099 6,643
РП Ж (10 кВ) К9 5,120 0,00732 1,255 9,087

При выборе аппаратов (выключателей, разъединителей) используются следующие соотношения (с учетом только наибольшего из расчетных продолжительных токов):

;

, где

– наибольший рабочий ток цепи, равный расчетному току продолжительного режима;

При выборе электрических аппаратов в РУ с напряжением вводятся упрощения:

– в РУ устанавливаются однотипные выключатели на разные номинальные токи;

– проверка выключателя в условиях КЗ производится по значениям суммарного тока КЗ при повреждении на сборных шинах РУ. Это соответствует расчетным условиям для выключателя отходящей тупиковой линии и создает определенный запас при выборе выключателей других присоединений.

П.2.1. Выбор выключателей и разъединителей в РУ ВН (220 кВ).

Продолжительный расчетный ток:

Расчетной точкой короткого замыкания является точка К1.

Предварительно выбран элегазовый выключатель ВЭК-220-40/2000 У1. [5]

, где

– предельно-допустимое время воздействия нормированного тока термической стойкости.

Проверка на включающую способность

Проверка на электродинамическую стойкость (по предельным сквозным токам).

Проверка по отключающей способности.

– расчетное время отключения.

– проверка на симметричный ток отключения.

Проверка возможности отключения апериодической составляющей тока КЗ.

Определяется из соотношения

– нормированное процентное содержание апериодической составляющей в токе отключения.

Проверка на термическую стойкость.

т.к.

Выключатель ВЭК-220-40/2000 У1 удовлетворяет всем расчетным условиям.

Выбор разъединителей.

Предварительно выбран разъединитель: РНД3.2-220/1000 У1. [12]

Проверка на термическую стойкость.

т.к.






Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2024 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных