Определение ординаты изотермы для 0

	Исследуемая температура при Аф. Таблица 9

0,21	0,01	0,21
0,10	0,26	0,28
	0,36	0,36
-1,50	0,77	1,69
-3,00	0,86	3,12
-4,50	0,85	4,58
-6,00	0,77	6,05
-7,50	0,62	7,53
-9,00	0,32	9,01
-9,49	0,02	9,49
-9,49	-0,02	9,49
-9,00	-0,32	9,01
-7,50	-0,62	7,53
-6,00	-0,77	6,05
-4,50	-0,85	4,58
-3,00	-0,86	3,12
-1,50	-0,77	1,69
	-0,36	0,36
0,10	-0,26	0,28
0,21	-0,01	0,21

	Температура плавления при Аф. Таблица 10 .Таблица 10

0,20	0,01	0,20
0,10	0,25	0,27
	0,35	0,35
-1,40	0,74	1,58
-2,80	0,82	2,92
-3,20	0,82	3,30
-4,80	0,77	4,86
-6,40	0,63	6,43
-7,20	0,51	7,22
-8,50	0,07	8,50
-8,50	-0,07	8,50
-7,20	-0,51	7,22
-6,40	-0,63	6,43
-4,80	-0,77	4,86
-3,20	-0,83	3,30
-2,80	-0,82	2,92
-1,40	-0,74	1,58
	-0,35	0,35
0,10	-0,25	0,27
0,20	-0,01	0,20

Вывод:

Процесс распространения теплоты в металле зависит от ряда факторов: эффективной тепловой мощности дуги, характера ее перемещения, размера и формы свариваемого изделия, теплофизических свойств материала. Изменение этих факторов определенным образом влияет на нагрев изделия, что можно оценить по изменению формы изотерм температурного поля.

С увеличением мощности дуги области металла, нагретые до определенных температур, увеличиваются. Увеличение скорости перемещения дуги приводит к уменьшению таких областей, а соответствующие изотермы сужаются в направлении, перпендикулярном оси шва, сгущаются впереди дуги и вытягиваются позади нее.

Литература:

1. Рыкалин Н. Н.. Тепловые процессы при сварке, их теория и инженерные расчеты. Ленинград, 1958 год.

2. Андреев С. Б., Головченко В. С., Горбач В. Д., Руссо В. Л..Основы сварки судовых конструкций. Санкт-Петербург «Судостроение», 2006 год.

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: