ТОР 5 статей:
Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия
Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века
Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка
Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы
КАТЕГОРИИ:
- Археология
- Архитектура
- Астрономия
- Аудит
- Биология
- Ботаника
- Бухгалтерский учёт
- Войное дело
- Генетика
- География
- Геология
- Дизайн
- Искусство
- История
- Кино
- Кулинария
- Культура
- Литература
- Математика
- Медицина
- Металлургия
- Мифология
- Музыка
- Психология
- Религия
- Спорт
- Строительство
- Техника
- Транспорт
- Туризм
- Усадьба
- Физика
- Фотография
- Химия
- Экология
- Электричество
- Электроника
- Энергетика
Тепловой баланс процесса восстановления железа и цинка из шлаков в РИФ – ТП
| № | Приход | Q кДж | % | № | Расход | Q кДж | % |
| Физическая теплота шлака 31000·1·10 | 0,032 | Нагрев шлака 1400 0С в ТП и РИФ 31000·1,26·1400 | 5,75 | ||||
| Физическая теплота СН4 в природном газе 17200·1,9·10 | 0,034 | Плавление шлака в реакторе 31000кг/ч·210 кДж/кг | 0,682 | ||||
| Химическая теплота СН4 в природном газе 17200·39732 | 71,489 | Эндотермический эффект восстановления железа и цинка из расплава 31000 кг/ч ·0,3·2730 кДж/кг | 2,661 | ||||
| Физическая теплота углерода в коксе 9214·2·10 | 0,018 | Физическая теплота горючих газов после трубчатой печи 109671м3/ч·1,375·600 | 9,485 | ||||
| Химическая теплота углерода в коксе 9214·29330 | 28,27 | Химическая теплота горючих газов 109671м3/ч·6182 кДж/м3 | 71,589 | ||||
| Физическая теплота питательной воды 16037·4,19·10 | 0,070 | Теплота шлакометаллического расплава на выходе из реактора 27900 кг/ч·1,26·1400 | 5,158 | ||||
| Физическая теплота дутьевого воздуха 38760·1,3·10 | 0,0527 | Теплота пара полученного с кессонов реактора 93,328·130·3600 | 4,577 | ||||
| Физическая теплота кислорода 12267 м3/ч·1,3·10 | 0,016 | Теплота горячей воды получаемой через кессонов топки 0,5·3,14·2,0·4,485·25· | 0,133 | ||||
| Физическая теплота азота 11071 м3/ч·1,3·10 | 0,015 | Потери теплоты через наружную поверхность трубчатой печи 3,14·7·21·1,7· | 0,296 | ||||
| Итого: 955 933 324 | Потери теплоты через наружную поверхность реактора и топки (100+20) ·0,4·3600 | 0,018 | |||||
| Потери через люки, щели и т.д. 0,2% 955933320·0,002 | 0,200 | ||||||
| Итого: 954 117 799 Невязка баланса 0,2% |
Выводы
1. Технологический объем занятый материалом в агрегате РИФ – ТП в 2 раза меньше чем в вельц-печи, что обусловливает сокращение капитальных затрат при его строительстве.
2. Приведенный удельный расход топлива в РИФ – ТП в 4,3 раза, соответственно выбросы СО2 в атмосферу во столько же меньше чем вельц-печи ЛПК.
3. Высота ванны расплава в реакторе инверсии фаз (0,15-0,2м) в 3-5 раза меньше чем фьюминг-печи (0,5-1,0 м), что сокращает расход электроэнергии на привод нагнетатель во столько же раз.
4. По сравнению с вельц-печью, после которого образуются отходы в виде клинкера в агрегате РИФ-ТП шлак перерабатывается безотходно, что благоприятно скажется на экологическую ситуацию вокруг предприятия.
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: