Главная | Случайная
Обратная связь

ТОР 5 статей:

Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия

Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века

Ценовые и неценовые факторы

Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка

Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы

КАТЕГОРИИ:






Предварительный расчёт.




Определим на основе исходных данных сумму коэффициентов местных сопротивлений на участке 4-5:

Падение давления на участке

Расход воды на участке 2-3:

Доля местных сопротивлений на участке 4-5:

Удельное линейное падение давления и диаметр участка 4-5:

Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
Проверочный расчёт.

Выберем ближайший больший стандартный внутренний диаметр:

Определим удельное линейное падение по формуле:

Эквивалентная длина местных сопротивлений участка 4-5 :

Падение давления на участке 4-5:

Потеря напора на участке 4-5:

Поскольку потеря напора на участке 4-5 в подающей и обратной линиях одинакова, то располагаемый напор в точке 3 равен:

Результаты расчётов сводятся в таблицу

Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Результаты гидравлического расчёта тепловой сети:

 

таблица.

 

№ участка G, кг/с R, Па/м d, мм d/, мм R/, Па/м lэ, м δР/, Па δН/, м Н/, м
Расчётная магистраль
0-1 10,286 257,33 14,5 42339,06 4,456 86,088
1-2 4,39 326,21 68,35 303,8 10,71 94393,7 9,94 66,22
2-4 1,059 435,22 37,7 339,43 5,32 103634,77 10,9 44,42
4-6 0,516 435,22 27,4 226,65 3,6 57478,44 6,05 32,32
Ответвления
1-7 5.897 1638.98 56,27 548.18 7.87 113950,18 11.99 62.1
2-3 0,516 805,63 25,52 226,65 4,18 68942,2 7,26 51,7
4-5 0,516 552,52 28,4 226,65 3,63 57485,24 6,05 32,3
                       

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2. Расчет принципиальной тепловой схемы.

 

Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
Разраб.
Рябов И.В..
Провер.
Шаруев Н.К.
Реценз.
 
Н. Контр.
 
Утверд.
 
 
Лит.
Листов
Кафедра «ЭОП АПК»

 

 


Рис. 2.1. Принципиальная тепловая схема котельной.

Для расчета элементов тепловой схемы необходимо знать расход пара и воды.

На схеме видно, что пар, выходящий из редукционно-охладительной установки РОУ, имеет параметры: Рроу=0.12 МПа и tроу=104°С.

 

Принимая пар в редукционно-охладительной установке сухим насыщенным, по величине давления Рроу, находим значение энтальпии пара hроу =2683 кДж/кг.

По величине

Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
температуры конденсата на выходе из сетевых подогревателей tкп=102°С, находим энтальпию конденсата hкпводtкп=4.19*102=427 кДж/кг.

Расход пара Dс на подогрев сетевой воды из пароводяных подогревателей: Dс=5,4·103/2683-427=2,39кг/с.

Суммарный расход пара на технологические нужды и подогрев сетевой воды составит:

D1=Dт+Dc=10.3+2,39=12,69 кг/с.

 

Расход пара на деаэрацию питательной воды Dд и на подогрев сырой воды перед химводоочисткой Dп.с.в приблизительно составляет 5-15% от D1.

Расход пара на вышеуказанные нужды примем равным 10% от D1 с последующим уточнением.

Тогда: Dд + Dп.с.в = 0.1 Dт =0.1·2,69=1.269 кг/с

Расход первичного пара, поступающего в РОУ:

D'роу = Dс+ Dп.c + Dд =2,39+1,27=3,66 кг/с

Суммарное количество пара, которое должны выработать котельные агрегаты, определяется так:

 

2.1.1. Расчет ре

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дукционно-охладительной установки (РОУ).

 

Составим схему РОУ с указанием всех параметров (рис.2.2).

 
 
D/роу=3,66 кг/с
Gроу=?
Dроу=?
Pроу=0.12МПа
hроу=2683 кДж/кг

 

Рис.2.2. Схема редукционно-охладительной установки.

 

Требуется определить количество редуцированного пара Dроу с параметрами: Рроу=0.12 МПа; tроу=104°С; hроу=2683 кДж/кг.

Для этого определяем расход охлаждающей воды подаваемой в РОУ:

Gроу=3.66(2743.76-2683)/(2683-427.38)=0.1 кг/с

hx – энтальпия влажного пара, вырабатываемого котлоагрегатом:

hx =h"-(1-x)r=2783-(1-0.98)·1962=2743.76 кДж/кг;

hохл – энтальпия охлаждающей воды, подаваемой в РОУ из деаэратора при t1пв=102°С; hохл=4.19*102=427 кДж/кг.

Количество редуцированного пара определяется по уравнению:

 

Dроу =D'роу+Gроу =3.66+0.1=3.76 кг/с.

 

2.1.2. Расче

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

т расширителя непрерывной продувки.

Изобразим схему расширителя непрерывной продувки с указанием на ней всех известных параметров (рис.2.3).

 

hр=427 кДж/кг
Pроу=0.12 МПа
G/пр=Gпр-Dр
P=1.37 МПа
hпр=825 кДж/кг
 
Dр=?
hхр=2743.76 кДж/кг
Xр=0.98

Рис.2.3. Схема расширителя непрерывной продувки.

Количество воды, удаляемой из котлоагрегата с продувкой:

Определим количество вторичного пара, образующегося в расширителе:

Энтальпию продувочной воды hпр, равную энтальпии кипящей воды в барабане котла при давлении Р=1.37 МПа, находим по таблицам теплофизических свойств воды и водяного пара hпр=825 кДж/кг.

Энтальпия выходящей из расширителя воды при Рроу=0.12 МПа составляет hр=436 кДж/кг.

Энтальпия влажного пара в расширителе:

hpx=h"-(1-xр)r=2683-(1-0.98)*2244=2638 кДж/кг.

Величины энтальпии насыщенного пара h" и теплоты парообразования r определяются из таблиц по давлению Рроу = 0.12 МПа.

Количество продувочной воды, сливаемой в продувочный колодец:

G'пр = G'пр- Dр = 0.4-0.069=0.33 кг/с.

2.1.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3. Расчет расходов химически очищенной и сырой воды.

 

Для расчета подогреваемой воды необходимо знать количество воды, поступающей в деаэратор из химводоочистки, а также количество добавляемой из водопровода сырой воды.

Общее количество воды, добавляемой из химводоочистки, определяется как сумма следующих потерь воды и пара:

1. Потеря конденсата технологическими потребителями:

где: μ=0.7 – возвращаемая доля конденсата

2. Потеря продувочной воды:

G'пр =0.33 кг/с

3. Потеря пара внутри котельной:

4.Потеря воды в теплосети:

,

Где расход сетевой воды:

Потерями выпара из деаэратора из-за сложности их определения на данном этапе расчета и относительно малой величины можно пренебречь.

Тогда общее количество химически очищенной воды, поступающей в деаэратор, равно:

кг/с

Количество сырой воды, поступающей в химводоочистку из водопровода, с учетом затрат воды в самой химводоочистке на взрыхление, генерацию и отмывку фильтров, принимаем равным:

кг/с.

2.1.4.Ра

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

счет водо-водяного подогревателя сырой воды.

 
G/пр=0,33кг/с
 
 
 
 

 

 

 


Рис.2.4 Схема водо-водяного подогревателя сырой воды.

Из уравнения теплового баланса определяем температуру сырой воды на выходе из этого подогревателя:

Принимая,что теплоемкость воды спр.в.с.в.,коэффициент,учитывающий потерю теплоты теплообменником, ɳ=1, а также учитывая температуру продувочной воды на выходе из расширителя tp=436/4.19=104°C, найдем:

 

 

2.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
СГАУ.ЭОП-301.08  
Перв. примен.

 

Справ. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № дубл.

 

Взам. инв. №

 

Подпись и дата

 

Инв. № подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.5. Расчет пароводяного подогревателя сырой воды.

 

 
Dпсв=?
hкп=436 кДж/кг
t//св=25 0C
Gсв=7,61 кг/с
t/св=12,430C
hроу=2683 кДж/кг

 

 

Рис. 2.5. Схема узла пароводяного подогревателя сырой воды.

 

Сырую воду до требуемой для нормальной работы химводоочистки температуры 20-30°С подогревают в пароводяном теплообменнике.

Определим расход пара на подогрев сырой воды в теплообменнике до температуры 25°С (рис. 2.4):

 

 

где: Gсв=7,61 кг/с – расход сырой воды;

t"св=25°С – температура сырой воды на выходе из подогревателя;

t'св=12,43°С – температура сырой воды на входе в подогреватель;

hроу=2683 кДж/кг – энтальпия пара после РОУ;

hкпводtкп=4.19*104=436 кДж/кг – энтальпия на выходе из подогревателя;

– коэффициент, учитывающий потери теплоты подогревателем в окружающую среду.

 




Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2018 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных