Особенности расчета балок композитного сечения

4.36 Изгибающие моменты, усилия и напряжения в элементах композитной балки следует, в общем случае, определять суммированием силовых факторов, возникающих на различных стадиях и этапах работы, соответствующих условиям возведения и загружения конструкции.

Для нахождения изгибающих моментов, сдвигающих и отрывающих усилий между железобетоном и деревом, внутренних напряжений, а также при определении общих деформаций работа бетона принимается, как правило, упругой, независимо от величины и знака напряжений в бетоне. При этом в необходимых случаях учитывается ползучесть бетона.

4.37 В расчетах композитных балок, выполняемых в предположении упругости бетона, следует использовать приведенные к древесине геометрические характеристики поперечных сечений этих балок.

, (52)

где Е _b - модуль упругости железобетона;

Е - модуль упругости древесины вдоль волокон.

Высота деревянного ребра принимается равной:

(1/15-1/25) l - для разрезных балок;

(1/20-1/30) l - для неразрезных балок, где l - пролет балок.

Толщина железобетонной плиты принимается равной 80-150 мм. Угол наклона вклеенных анкеров a = 30-45°.

Расстояния между осями вклеенных анкеров вдоль волокон (см. рисунок 17) следует принимать не менее:

S ₁ = 14 d при a = 30°;

S ₂= 10 d при a = 45°.

Расстояние от оси анкера до торца по направлению волокон следует принимать не менее 5 d.

Расстояния в направлении поперек волокон следует принимать:

S ₂ ≥ 3 d - между осями анкеров;

S ₃ ≥ 2 d, но не менее 30 мм - от оси анкера до кромки.

4.38 Расчет ведется в 2 стадии:

1-я стадия - расчет деревянного ребра на вес железобетонной плиты;

2-я стадия - расчет на постоянные и временные нагрузки.

4.39 Напряжения по нижней грани деревянного ребра проверяют по формуле

, (53)

где - напряжение в ребре на первой стадии;

- напряжение в ребре на второй стадии;

М ₁ - изгибающий момент от веса железобетонной плиты;

М ₂ - изгибающий момент от расчетной нагрузки (кроме веса железобетонной плиты);

W _д - момент сопротивления деревянного ребра;

- момент сопротивления композитного сечения, приведенного к древесине;

у - расстояние от нейтральной оси приведенного сечения по нижней грани балки.

4.40 Напряжения по верхней грани железобетонной плиты проверяют по формуле

, (54)

где W _b.пр - момент сопротивления композитного сечения, приведенного к бетону;

R _b - расчетное сопротивление бетона растяжению.

4.41 Расчетная ширина железобетонной плиты принимается равной расстоянию между ребрами, но не более 1/6 пролета. При толщине плиты менее 1/10 высоты композитной балки расчетная ширина свеса принимается не более 6-кратной толщины плиты.

4.42 Требуемое число анкеров определяется из расчета на сдвиг по плоскости скалывания плиты и ребер.

Несущая способность одного анкера на сдвиг определяется по формуле

, (55)

где F_а - площадь поперечного сечения анкера;

R _а - расчетное сопротивление материала анкера на растяжение;

d - номинальный диаметр анкера;

R _b - расчетное сопротивление бетона на осевое сжатие (призменная прочность).

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: