Окончание таблицы Е.1

Приложение Ж

(обязательное)

Потери теплоты через ограждающие конструкции помещений

Ж.1 Основные и добавочные потери теплоты следует определять, суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, с округлением до 10 Вт для помещений, по формуле

, (Ж.1)

где А — расчетная площадь ограждающей конструкции, м²;

R _т — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м² · °С/Вт определяемое по СНБ 2.04.01 (кроме полов на грунте); для полов на грунте — в соответствии с Ж.3, принимая R _т = R_с — для неутепленных полов и R _т = R_h — для утепленных;

t _p — расчетная температура воздуха в помещении, °С, с учетом повышения ее в зависимости от высоты для помещений высотой более 4 м;

t_ext — расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года при расчете потерь теплоты через наружные ограждающие конструкции или температура воздуха более холодного помещения — при расчете потерь теплоты через внутренние ограждающие конструкции, °C;

b — добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяемые в соответствии с Ж.2;

n — коэффициент, принимаемый по СНБ 2.04.01 в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.

Ж.2 Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции b следует принимать в долях от основных потерь:

а) в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток и северо-запад — 0,10, на юго-восток и запад — 0,05;

в общественных, административных, бытовых и производственных помещениях через две наружные стены и более — 0,15, если одна из ограждающих конструкций обращена на север, восток, северо-восток и северо-запад, и 0,10 — в других случаях;

в угловых помещениях — дополнительно по 0,05 на каждую стену, дверь и окно;

б) в помещениях (при типовом проектировании) через стены, двери и окна и обращенных на любую из сторон света, — 0,08 при одной наружной стороне и 0,13 — для угловых помещений, а во всех жилых помещениях — 0,13 независимо от количества наружных стен;

в) через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте зданий H, м, от средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты:

0,20 H — для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;

0,27 H — для двойных дверей с тамбуром между ними;

0,34 H — для двойных дверей без тамбура;

0,22 H — для одинарных дверей;

г) через наружные ворота, не оборудованные воздушными и воздушно-тепловыми завесами, —3,00 при отсутствии тамбура и 1,00 — при наличии тамбура у ворот.

Примечание — Для летних и запасных наружных дверей и ворот добавочные потери теплоты по перечислениям в) и г) не следует учитывать.

Ж.3 Сопротивление теплопередаче для полов следует определять:

а) для неутепленных полов на грунте и стен ниже уровня земли с коэффициентом теплопроводности l ≥ 1,2 Bт/(м² · °C) по зонам шириной 2 м, параллельным наружным стенам, принимая R_с, м² · °С/Вт, равным:

2,1 — для 1 зоны;

4,3 — " 2 ";

8,6 — " 3 ";

14,2 — " 4 " оставшейся площади пола.

б) для утепленных полов на грунте и стен ниже уровня земли — с утепляющим слоем толщиной d, мм, и коэффициентом теплопроводности l _h < 1,2 Вт/(м² · °С) — по формуле

; (Ж.2)

в) для полов на лагах — по формуле

; (Ж.3)

г) если теплопотери через полы и заглубленные части зданий составляют более 20 % от общего теплового баланса проектируемого помещения или при необходимости точной оценки температурного режима полов и заглубленных частей зданий; расчеты следует производить по отдельной методике.

Ж.4 Потери теплоты через ограждающие конструкции производственных помещений со значительными избытками теплоты следует рассчитывать с учетом лучистого теплообмена между источниками теплоты и ограждающими конструкциями.

Приложение К

(обязательное)

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха

через ограждающие конструкции помещений

К.1 Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха Q_i, Вт, следует определять по формуле

, (К.1)

где G_i — расход инфильтрующегося воздуха через ограждающие конструкции помещения, кг/ч, определяемый в соответствии с (К.3);

с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг · °С);

t _p, t_i — расчетные температуры воздуха, °С, соответственно в помещении (средняя с учетом повышения для помещений высотой более 4 м) и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б);

k — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный:

0,7 — для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами;

0,8 — для окон и балконных дверей с раздельными переплетами;

1,0 — для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов.

К.2 Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха Q_i, Вт, в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, следует принимать равным большей из величин, полученных в результате расчета по формулам (К.1) и (К.2):

, (К.2)

где L_n — расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, м³/ч; для жилых зданий удельный нормативный расход — 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений;

r — плотность воздуха в помещении, кг/м³.

К.3 Расход инфильтрующегося воздуха в помещении G_i, кг/ч, через неплотности наружных ограж-дающих конструкций следует определять по формуле

, (К.3)

где A ₁, A ₂ — площади наружных ограждающих конструкций, м², соответственно световых проемов (окон, балконных дверей, фонарей) и других ограждающих конструкций;

A ₃ — площадь щелей, неплотностей и проемов в наружных ограждающих конструк-циях, м²;

D p_i, D p ₁ — расчетная разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций соответственно на расчетном этаже при D p ₁ = 10 Па;

R _в — сопротивление воздухопроницанию, м² · ч · Па/кг, принимаемое по СНБ 2.04.01;

G _н — нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/(м² · ч), принимаемая по СНБ 2.04.01;

l — длина стыков стеновых панелей, м.

Расчетная разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях каждой ограждающей конструкции D p_i, Па, принимается после определения условно-постоянного давления воздуха в здании p_int, Па (отождествляется с давлениями на внутренних поверхностях наружных ограждающих конструкций) на основе равенства расхода воздуха, поступающего в здание , кг/ч, и удаляемого из здания , кг/ч, за счет теплового и ветрового давлений и дисбаланса расходов между подаваемым и удаляемым воздухом системами вентиляции с искусственным побуждением и расходуемого на технологические нужды.

Расчетная разность давлений D p_i определяется по формуле

, (К.4)

где H — высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты, м;

h_i — расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей, м;

g_н, g_в — удельный вес соответственно наружного воздуха и воздуха в помещении, Н/м³, определяемый по формуле

, (К.5)

здесь t — температура внутреннего или наружного воздуха, определяемая в соответствии с СНБ 2.04.01;

r _i — плотность наружного воздуха, кг/м³;

v — скорость ветра, м/с, принимаемая по приложениюЕ;

c_{e n}, c_{e p} — аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждающих конструкций здания, принимаемые по СНиП 2.01.07;

k_h — коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимаемый по СНиП 2.01.07;

p_int — условно-постоянное давление воздуха в здании, Па.

Примечания

1 Максимальный расход теплоты на нагревание наружного воздуха следует учитывать для каждого помещения при наиболее неблагоприятном для него направлении ветра. При расчете тепловой нагрузки здания с автоматическим регулированием расход теплоты на инфильтрацию следует принимать при наиболее неблагоприятном направлении ветра для всего здания.

2 Инфильтрацию воздуха в помещение через стыки стеновых панелей следует учитывать только для жилых зданий.

Приложение Л

(обязательное)

Системы отопления

Таблица Л.1

Продолжение таблицы Л.1

Приложение М

(обязательное)

Расчет теплового потока и расхода теплоносителя в системе

водяного отопления

М.1 Расчетный тепловой поток Q_t, Вт, обеспечиваемый теплоносителем системы, ветви, стояка или расчетного участка, следует определять по формуле

, (М.1)

где Q ₁ — расчетный тепловой поток отопительных приборов отапливаемого помещения, Вт, определяемый в соответствии с М.2;

Q ₂ — дополнительные потери теплоты при остывании теплоносителя в подающих и обратных магистралях, проходящих в неотапливаемых помещениях, Вт, определяемые расчетом;

Q ₃ — часть расчетных потерь теплоты, возмещаемых поступлением теплоты от трубопроводов, проходящих в отапливаемом помещении, в соответствии с 6.44, Вт.

М.2. Расчетный тепловой поток отопительных приборов отапливаемого помещения Q ₁, Вт, следует определять по формуле

, (М.2)

где Q ₃ — то же, что в формуле (М.1);

Q ₄ — расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого помещения, Вт, определяемые в соответствии с М.3;

b₁ — коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины, принимаемый по таблице М.1;

b₂ — коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами, расположенными у наружных ограждающих конструкций, принимаемый по таблице М.2.

Таблица М.1

Шаг номенклатурного ряда отопительных приборов, Вт	Коэффициент b1
	1,01
	1,02
	1,03
	1,04
	1,06
	1,08
	1,13
Примечание — Для отопительных приборов помещения с номинальным тепловым потоком более 2300 Вт следует принимать вместо коэффициента b1 коэффициент , определяемый по формуле . (М.3)

Таблица М.2

М.3 Расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого помещения Q ₄, Вт, следует определять по формуле

, (М.4)

где Q — основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещения, Вт, определяемые по приложению Ж;

Q_i — расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещения, Вт, определяемый по приложению К;

Q_h — суммарный тепловой поток, регулярно поступающий в помещения здания от электрических приборов, освещения, технологического оборудования, коммуникаций, материалов, людей и других источников, Вт, определяемый согласно 6.1, перечисление г);

h₁ — коэффициент, принимаемый по таблице А.1 в зависимости от способа регулирования системы отопления.

Таблица М .3

М.4 Дополнительные потери теплоты , %, через участки наружных ограждающих конструкций, расположенных за отопительным прибором, а также за счет остывания теплоносителя в трубопроводах, проложенных в неотапливаемых помещениях, в сумме следует принимать не более 7 % теплового потока системы отопления и определять по формуле

, (М.5)

где Q ₁, Q ₂, Q_t — то же, что в формуле (М.1);

b_{2, mt} — средневзвешенный коэффициент из принятых при расчете по формуле (М.2).

М.5 Расход теплоносителя G, кг/ч, в системе, ветви или в стояке системы отопления следует определять по формуле

, (М.6)

где Q_t — то же, что в формуле (М.1);

с — удельная теплоемкостьводы, с = 4,2кДж/(кг·°С);

D t — разность температур, °С, теплоносителя на входе и выходе из системы, ветви или стояка.

Приложение Н

(обязательное)

Трубы стальные для систем отопления и теплоснабжения

Таблица Н.1

Приложение П

(обязательное)

Допустимая скорость движения воды в трубах

Таблица П.1

Приложение Р

(обязательное)

Применение печного отопления в зданиях

Таблица Р.1

Приложение С

(обязательное)

Размеры разделок и отступок у печей и дымовых каналов

С.1 Размеры разделок печей и дымовых каналов с учетом толщины стенки печи следует принимать равными 500 мм до конструкций зданий из горючих материалов и 380 мм — до конструкций, защищенных в соответствии с 6.82, перечисление б).

С.2 Требования к отступкам приведены в таблице С.1.

Таблица С.1

Приложение Т

(обязательное)

Расчет расхода и температуры приточного воздуха

Т.1 Расход приточного воздуха L, м³/ч, для системы вентиляции и кондиционирования воздуха следует определять расчетом и принимать больший из расходов, требуемых для обеспечения:

а) санитарно-гигиенических норм в соответствии с Т.2;

б) норм взрывопожарной безопасности в соответствии с Т.3.

Т.2 Расход воздуха следует определять отдельно для теплого и холодного периодов года и переходных условий, принимая большую из величин, полученных по формулам (Т.1)—(Т.7) (при плотности приточного и удаляемого воздуха, равной 1,2 кг/м³:

а) по избыткам явной теплоты:

. (Т.1)

Тепловой поток, поступающий в помещение от прямой и рассеянной солнечной радиации, следует учитывать при проектировании:

— вентиляции, в том числе с испарительным охлаждением воздуха, для теплого периода года;

— кондиционирования воздуха — для теплого и холодного периодов года и для переходных условий;

б) по массе выделяющихся вредных или взрывоопасных веществ:

. (Т.2)

При одновременном выделении в помещении нескольких вредных веществ, обладающих эффектом суммации действия, воздухообмен следует определять, суммируя расходы воздуха, рассчитанные по каждому из этих веществ;

в) по избыткам влаги (водяного пара):

. (Т.3)

Для помещений с избытком влаги следует проверять достаточность воздухообмена для предупреждения образования конденсата на внутренней поверхности наружных ограждающих конструкций при расчетных параметрах Б наружного воздуха в холодный период года;

г) по избыткам полной теплоты:

; (Т.4)

д) по нормируемой кратности воздухообмена:

L = V_p n; (Т.5)

е) по нормируемому удельному расходу приточного воздуха:

L = A k; (Т.6)

L = N m, (Т.7)

где L_w,z — расход воздуха, удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения системами местных отсосов, и на технологические нужды, м³/ч;

Параметры воздуха t_w,z, d_w,z, I_w,z следует принимать равными расчетным параметрам в обслуживаемой или рабочей зоне помещения по разделу 4, а q_w,z — равной ПДК в рабочей зоне помещения.

Т.3 Расход воздуха для обеспечения норм взрывопожарной безопасности следует определять по формуле (Т.2).

При этом в формуле (Т.2) q_w,z и q_l следует заменить на 0,1 q_g, мг/м³ (где q_g — нижний концентрационный предел распространения пламени по газо-, паро- и пылевоздушной смесям).

Т.4 Расход воздуха L_he, м³/ч, для воздушного отопления, не совмещенного с вентиляцией, следует определять по формуле

, (Т.8)

где Q_he — тепловой поток для отопления помещения, Вт;

t_he — температура подогретого воздуха, °С, подаваемого в помещение, определяется расчетом.

Т.5 Расход воздуха L_mt от периодически работающих вентиляционных систем с номинальной производительностью L_d, м³/ч, приводится исходя из времени , мин, прерываемой работы системы
в течение 1 ч по формуле

. (Т.9)

Т.6 Температуру приточного воздуха, подаваемого системами вентиляции с искусственным побуждением и кондиционирования воздуха, t_in, °С, следует определять по формулам:

а) при необработанном наружном воздухе:

(Т.10)

б) при наружном воздухе, охлажденном циркулирующей водой по адиабатному циклу, снижающем его температуру на D t ₁, °С:

; (Т.11)

в) при необработанном наружном воздухе (см. перечисление а)) и местном доувлажнении воздуха в помещении, снижающем его температуру на D t ₂, °С:

; (Т.12)

г) при наружном воздухе, охлажденном циркулирующей водой (см. перечисление б)), и местном доувлажнении (см. перечисление в)):

; (Т.13)

д) при наружном воздухе, нагретом в воздухонагревателе, повышающем его температуру на D t ₃, °С:

, (Т.14)

где p — полное давление вентилятора, Па;

t_ext — температура наружного воздуха, °С.

Приложение У

(обязательное)

Системы вентиляции лабораторных помещений

У.1 Системы вентиляции для лабораторных помещений научно-исследовательского и производственного назначения следует проектировать в соответствии с требованиями, установленными для производственных помещений с учетом категорий по взрывопожарной и пожарной опасности.

У.2 Общие приточные системы допускается проектировать для групп помещений, расположенных не более чем на 11 этажах (включая технические и подвальные), категорий В1—В4, Г1, Г2 и Д и административных, бытовых с присоединением к ним не более двух (на разных этажах) кладовых категории А, каждая площадью не более 36 м², для хранения оперативного запаса исследуемых веществ. На воздуховодах кладовых следует устанавливать противопожарные клапаны с пределом огнестойкости EI 30. Для помещений категорий В1—B4 воздуховоды следует проектировать в соответствии с 7.109, перечисления в) или г).

У.3 Общую систему общеобменной вытяжной вентиляции и местных отсосов допускается проектировать:

а) для кладовой категории А для хранения оперативного запаса исследуемых веществ;

б) для одного лабораторного помещения категории В2—B4, Г1, Г2 или Д, если в оборудовании, снабженном местными отсосами, не образуются взрывоопасные смеси.

У.4 В лабораторных помещениях научно-исследовательского назначения, в которых могут производиться работы с вредными или горючими газами, парами и аэрозолями, рециркуляция воздуха не допускается.

У.5 В лабораторных помещениях категории В площадью 36 м² и менее допускается не проектировать системы противодымной защиты.

Приложение Ф

(обязательное)

Минимальный расход наружного воздуха для помещений

Таблица Ф.1

Приложение Х

(обязательное)

Изделия и материалы для воздуховодов

Таблица Х.1

Приложение Ц

(обязательное)

Наружный размер поперечных сечений металлических воздуховодов

(по ГОСТ 24751) и требования к толщине металла

Наружные размеры поперечного сечения металлических воздуховодов (диаметр, высоту или ширину по наружному измерению) необходимо принимать равными, мм:

Примечания

1 Соотношение сторон прямоугольных сечений не должно превышать 6,3. Размеры воздуховодов следует уточнять по данным заводов-изготовителей.

2 Толщину листовой стали для воздуховодов, по которым перемещается воздух температурой не выше 80 °С, следует принимать, не более, мм:

а) для воздуховодов круглого сечения диаметром, мм:

до 200 включ. 0,5;

от 250 " 450 " 0,6;

" 500 " 800 " 0,7;

" 900 " 1250 " 1,0;

" 1400 " 1600 " 1,2;

" 1800 " 2000 " 1,4;

б) для воздуховодов прямоугольного сечения размером большей стороны, мм:

до 250 включ. 0,5;

от 300 " 1000 " 0,7;

" 1250 " 2000 " 0,9;

в) для воздуховодов прямоугольного сечения, размером одной из сторон св. 2000 мм и воздуховодов сечением 2000´2000 мм толщину стали следует обосновывать расчетом.

3 Для сварных воздуховодов толщина стали определяется по условиям производства сварных работ.

4 Для воздуховодов, по которым предусматривается перемещение воздуха температурой выше 80 °С или воздуха с механическими примесями или абразивной пылью, толщину стали следует обосновывать расчетом.

Приложение Ш

(рекомендуемое)

Расход дыма, удаляемого при пожаре

Ш.1 Расход дыма G ₁, кг/ч, удаляемого из коридора или холла (см. 8.6, перечисление б)), следует определять по формулам:

а) для жилых зданий:

; (Ш.1)

б) для общественных, административных, бытовых и производственных зданий:

, (Ш.2)

где В — ширина большей из открываемых створок дверей при выходе из коридора или холла на лестничные клетки или наружу, м;

n — коэффициент, зависящий от общей ширины больших створок, открываемых при пожаре из коридора на лестничные клетки или наружу, и принимаемый по таблице Ш.1.

Таблица Ш.1

Н — высота двери, м; при Н > 2,5 м принимать Н = 2,5 м;

K_d — коэффициент относительной продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу во время эвакуации людей следует принимать равным 1,0 при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь и 0,8 — при эвакуации менее 25 чел. через одну дверь.

Ш.2 Расход дыма G, кг/ч, удаляемого из помещения, следует определять по периметру очага пожара (см. 8.6, перечисление а)).

Расход дыма для помещений площадью до 1600 м² или резервуара дыма для помещений большей площади (см. 8.7) следует определять по формуле

У^1,5 К_s, (Ш.3)

где P_f — периметр, м, очага пожара в начальной стадии, принимаемый равным большему из периметров открытых или негерметично закрытых емкостей горючих веществ или мест складирования горючих или негорючих материалов (деталей) в горючей упаковке. Для помещений, оборудованных спринклерными системами, принимается P_f = 12 м. Если периметр очага пожара невозможно определить, то его допускается определять по формуле

, (Ш.4)

здесь A — площадь, м², помещения или резервуара дыма;

У — расстояние, м, от нижней границы задымленной зоны до пола, принимаемое для помещений 2,5 м, или от нижнего края завесы, образующей резервуар дыма, до пола;

K_s — коэффициент, равный 1,0, а для систем с естественным побуждением при одновременном тушении пожара спринклерными системами — равный 1,2.

Примечание — При периметре очага пожара P_f > 12 м или расстоянии У > 4 м расход дыма следует определять в соответствии с Ш.3.

Ш.3 Расход дыма G ₁, кг/ч, удаляемого из помещений (из условия защиты дверей эвакуационных выходов), следует определять по формуле (Ш.5) для холодного (параметры Б) и проверять для теплого периодов года, если скорость ветра в теплый период больше, чем в холодный:

, (Ш.5)

где — эквивалентная (расходу) площадь дверей эвакуационных выходов, м²;

h ₀ — расчетная высота от нижней границы задымленной зоны до середины двери, принимаемая

h ₀ = 0,5 H_d + 0,2,

здесь H_d — высота наиболее высоких дверей эвакуационных выходов, м;

g _in — удельный вес наружного воздуха, Н/м³;

g — средний удельный вес дыма, принимаемый в соответствии с 8.9 и 8.10;

r _in — плотность наружного воздуха, кг/м³;

v — скорость ветра, м/с; при v = 1,0 м/с следует принимать v = 0; при v > 1,0 м/с — в соответствии с приложением Е (параметры Б), но не более 5 м/с;

K_s — см. формулу (Ш.4).

Примечание — В застроенной территории допускается принимать скорость ветра по данным местной метеорологической станции, но не более 5 м/с.

Эквивалентная площадь дверей эвакуационных выходов рассчитывается по формуле

, (Ш.6)

где — суммарная площадь одинарных дверей, открывающихся наружу, м²;

— суммарная площадь первых дверей для выхода из помещения, при которых требуется открывать наружу вторые двери, суммарной площадью , м² (например, двери тамбура);

— суммарная площадь первых дверей для выхода из помещения, при которых требуется открывать наружу вторые и третьи двери, суммарной площадью и ;

K ₁, K ₂ — коэффициенты для определения эквивалентной площади последовательно расположенных дверей, определяемые по формулам:

, (Ш.7)

, (Ш.8)

здесь , , ; (Ш.9)

K ₃ — коэффициент относительной продолжительности открывания дверей во время эвакуации людей из помещения, определяемый по формулам:

— для одинарных дверей:

K ₃ = 0,03 N ≤ 1; (Ш.10)

— для двойных дверей или при выходе через тамбур-шлюз:

К ₃ = 0,05 N ≤ 1, (Ш.11)

здесь N — среднее число людей, выходящих из горящего помещения через каждую дверь помещения.

К ₃ следует принимать не менее:

0,8 — при одной двери в помещении;

0,7 — при двух дверях в помещении;

0,6 — при трех дверях в помещении;

0,5 — при четырех дверях в помещении;

0,4 — при пяти и большем числе дверей в помещении.

Эквивалентная площадь дверей эвакуационных выходов из помещения определяется для местностей с расчетной скоростью ветра:

а) 1 м/с и менее — суммарно для всех выходов;

б) более 1 м/с — отдельно для выходов из дверей со стороны фасада (наибольшей эквивалентной площадью, которая рассматривается как площадь выходов на наветренный фасад) и суммарно для всех остальных выходов.

Приложение Э

(обязательное)

Значение коэффициента К, характеризующего уменьшение

концентрации вредных веществ в cтpye от источника малой мощности

I — кривая для определения K, если источник и приемное устройство находятся вне зоны аэродинамической тени;

II — кривая для определения К, если источник находится в зоне аэродинамической тени, а приемное устройство — вне тени;
III — кривая для определения К, если источник и приемное устройство находятся в зоне аэродинамической тени;

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: