Главная | Случайная
Обратная связь

ТОР 5 статей:

Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия

Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века

Ценовые и неценовые факторы

Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка

Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы

КАТЕГОРИИ:






РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ УСТРОЙСТВА АВТОМАТИКИ.




Произведем расчет АВР выключателя Q1 с электронными реле напряжения типа РCН и реле времени РВ-01 со стороны каждого силового трансформатора. На шине устанавливаем трансформатор напряжения, питающий два реле: реле минимального (ПОМН) и максимального напряжения для контроля напряжения на питающей линии.

В большинстве случаев с целью упрощения расчетов, обоим условиям удовлетворяет напряжение срабатывания, равное

Принимаем к установке реле РСН16-23 с диапазоном уставок 12-60 В.

Т.к уставки данного реле дискретны принимаем напряжение срабатывания

 

Для выбора напряжения срабатывания максимального реле напряжения выбираем соответствующее минимальное рабочее напряжение

Выбираем реле РСН14-55 с диапазоном уставок 40-200В

Т.к уставки данного реле дискретны принимаем напряжение срабатывания

Отстроим АВР от времени срабатывания max защит, в зоне действия которых КЗ могут вызвать снижение напряжения ниже .

, где - наибольшее время защиты предыдущих присоединений данной шины

;

- время срабатывания АВР

.

 

 
 

 


9.ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В процессе курсового проекта была рассчитана релейная защита элементов СЭС: трансформатора, электродвигателя, кабельной линии. Кроме того был осуществлен расчет АВР на выключателе Q1.

Все полученные результаты сведены в таблицу-9

 

 

Таблица-9 Сводная таблица технических данных защит

Защищаемый участок ТТ Вид защиты Тип реле Уставка, А ВВ, с Чувствительность
первичная реле   Осн.зоны Рез. зоны  
Тип  
ЭД ТПЛ-10 МТО A1 РНТ-565 428,4 7,14 5,04  
От перегрузки A2 РCТ-11-19 268,2 4,47    
ТЗЛМ ОЗЗ A3 РТЗ-51   0,12    
НОМ-6000/100 Минимального напряжения(В) A4 РСН17-23 46,67    
КЛ ТПЛ-10 МТЗ A5 РСТ13-24 1356,67 8,48 5,09 1,59
МТО A6 РСТ13-29 17,6 2,45  
ТЗЛМ ОЗЗ A7 ЗЗП-1М   0,07 6,43  
Трансформатор ТВТ-110-3000/5 ДЗ A8 ДЗТ11 192,45 5,55 4,29  
МТЗ A9 РСТ13-29 8719,64 25,17 1,4 1,767 0,79
От перегрузки A10 РСТ13-24 4,67    
АВР НОМ-6 ПОМН А11 РСН16-23 2,2    
  НОМ-6 Максимального напряже-ния (орган контроля напряже-ния на резервном источнике А12 РСН14-55      

 

 
 

 


10. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.

1. Рудометов Н.А.Релейная защита воздушных и кабельных линий в сетях с изолированной нейтралью:. - Кемерово, 1991.

2. Рудометов Н.А.Релейная защита понижающих трансформаторов : -Кемерово, 1990.

3. Рудометов Н.А.Релейная защита электродвигателей напряжением выше 1кВ: - Кемерово, 1990.

4. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматических распределительных сетей-Л:Энергоатомиздат,1985.

5. Королев Е.П., Либерзон Э.М. Расчеты допустимых нагрузок в токовых цепях релейной защиты. – М.:Энергия, 1980. -208 с.

6. Реле РНТ и ДЗТ в схемах дифференциальных защит. Часть 1-2. – М.:НТФ «Энергопрогресс». 2004.-88с.

7. Правила устройства электроустановок – Новосибирск: Сиб.унив. издательство.

8. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. Пособие для вузов. – Мю: Энергоатомиздат,1989-608 с.

 

 

5. Защита силового трансформатора (резерв, как еще один вариант расчета)

Для защиты понижающих трансформаторов от повреждений и ненормальных режимов работы принимается:

1. Продольная дифференциальная защита - от токов КЗ в обмотках и на нарушенных выводах, для трансформаторов мощностью 6,3 МВА и выше. Защита действует на отключение трансформатора. Продольная дифференциальная защита должна быть выполнена так, чтобы в ее зону действия входили соединения трансформатора со сборными шинами.

2. ТО без выдержки времени, устанавливаем со стороны питания и охватывает часть обмотки трансформатора, если не предусматривается дифференциальная защита.

3. Газовая защита - от всех видов повреждений внутри бака трансформатора, а от понижения масла.

4. МТЗ - от сверхтоков, обусловленных внешними междуфазными КЗ на сторонах НН или СН трансформатора.

5. МТЗ от токов, обусловленных перегрузкой, с действием на сигнал.

 

5.1 Расчет дифференциальной защиты

1) Первичные токи трансформатора

2) Выбор трансформаторов тока (ТА)

ВН: ТФЗМ-110Б,

НН: ТПЛК-10,

3) Соединения ТА

ВН: ∆,

НН: Ү,

где - коэффициент схемы в симметричном режиме

4) Вторичные номинальные токи в печах защиты

Выбираем основную сторону защищаемого трансформатора по наибольшему вторичному току - сторону НН.

5) Первичный ток срабатывания защиты

а) по условию отстройки от броска тока намагничивания

- коэффициент отстройки

б) по условию отстройки от тока небаланса

- коэффициент надежности

6) Предварительная проверка чувствительности защиты в линейном режиме

Согласно ПУЭ

7) Выбор места включения тормозной обмотки

Тормозную обмотку включаем со стороны НН, т.е. со стороны , противоположной стороне питания.

8) Выбор тока срабатывания защиты только по условию отстройки от броска тока намагничивания.

- относительное сопротивление системы прямой последовательности в нормальном режиме

- относительное индуктивное сопротивление включаемой обмотки трансформатора при полном насыщение его магнитопровода.

- индуктивное сопротивление включаемой обмотки трансформатора при полном насыщение его магнитопровода.

- относительное номинальное сопротивление

см. 217 Шабад

Коэффициент отстройки

Определим ток срабатывания

9) Определение числа витков обмоток ДЗТ для выравнивания МДС

- МДС для реле серии ДЗТ-11

Берем ближайшее число витков

Берем ближайшее число витков

- составляющая тока небаланса от дробного числа витков

Окончательно принятые числа витков

Условие равенства нулю МДС

10) Определение числа витков тормозной обмотки ДЗТ, включенной в плечо защиты со стороны НН, необходимо для обеспечения воздействия защиты при внешнем трехфазном КЗ.

где - тангенс угла наклона, соответствующий минимальному торможению ДЗТ-11; - коэффициент надежности, учитывающий ошибку реле.

-число витков рабочей с основной стороны НН

Число витков тормозной обмотки принимается ближайшее большее из ряда их значений для реле ДЗТ-11: 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 18, 24. Принимаем .

При этом , а так как по проходит один и тот же ток, то для обеспечения чувствительности защиты в зоне ее действия должно выполнятся условие (16>9).

11) Определяем коэффициент чувствительности при КЗ за трансформатором в зоне действия защиты, когда ток повреждения проходит только через ТА стороны 110 кВ и торможение отсутствует.

Защиту принимаем к исполнению, так как согласно ПУЭ

 

 

5.2 Расчет МТЗ трансформатора с пуском по напряжению (ТА установлен на стороне ВН, а TV на стороне НН).

1) Ток трехфазного КЗ

2)

- для Т1 в нормальном режиме

- добавочный ток после работы АВР

3) - коэффициент учитывающий увеличение тока за счет падения напряжения при подключении АВР.

4) Выбираем ток срабатывания МТЗ трансформатора с учетом АВР

5) Коэффициент надежности согласования для трансформаторов с РПН

 

Коэффициент возврата реле

6) Определяем коэффициент чувствительности без пуска по напряжению

Согласно ПУЭ

Выбираем напряжение срабатывания комбинированного пускового органа с учетом АВР.

, , - коэффициент надежности и возврата реле РН-54

7) Коэффициент трансформации TV НОЛ 08-6 УХЛ3 на НН

- напряжение срабатывания реле РН-54

8) Проверка коэффициента чувствительности по напряжению

где - значение максимального остаточного напряжения на шине 6 кВ при трехфазном КЗ на предыдущем элементе.

Согласно ПУЭ

Время срабатывания защиты

 

где - ступень селективности.

 

5.2 Расчет МТЗ трансформатора с пуском по напряжению (ТА установлен на стороне ВН, а TV на стороне НН).

1) Ток трехфазного КЗ

2)

- для Т1 в нормальном режиме

- добавочный ток после работы АВР

3) - коэффициент учитывающий увеличение тока за счет падения напряжения при подключении АВР.

4) Выбираем ток срабатывания МТЗ трансформатора с учетом АВР

5) Коэффициент надежности согласования для трансформаторов с РПН

 

Коэффициент возврата реле

6) Определяем коэффициент чувствительности без пуска по напряжению

Согласно ПУЭ

Выбираем напряжение срабатывания комбинированного пускового органа с учетом АВР.

, , - коэффициент надежности и возврата реле РН-54

7) Коэффициент трансформации TV НОЛ 08-6 УХЛ3 на НН

- напряжение срабатывания реле РН-54

8) Проверка коэффициента чувствительности по напряжению

где - значение максимального остаточного напряжения на шине 6 кВ при трехфазном КЗ на предыдущем элементе.

Согласно ПУЭ

Время срабатывания защиты

 

где - ступень селективности.

 

5.3 Расчет защиты от перегрузки

Устанавливаем на одну фазу. Отстройку защиты ведем от номинального тока при 100% загруженности трансформатора.

Защиту от перегрузки устанавливаем со стороны НН. Используем ТА с ; ; для соединения ТА в Ү

- коэффициент возврата для реле РТ-82

Выдержка времени защиты от перегрузки выбирается из условия надежного несрабатывания защиты при пуске или самозапуске электродвигателей при АПВ.

- время пуска ЭД

 

 




Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2019 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных