Главная | Случайная
Обратная связь

ТОР 5 статей:

Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия

Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века

Ценовые и неценовые факторы

Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка

Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы

КАТЕГОРИИ:






Векторные диаграммы синхронного генератора




Воспользовавшись уравнением ЭДС (28), построим век­торную диаграмму явнополюсного синхронного генератора, работающего на активно-индуктивную нагрузку (ток I1 отстает по фазе от ЭДС E0). Векторную диаграмму строят на основании следующих данных: ЭДС генератора в режиме х.х. E0; тока нагрузки I1 и его угла сдвига ψ1, относительно ЭДС E0; продольного xad и поперечного хad индуктивных сопротивлений реакции якоря; ак­тивного сопротивления фазной обмотки статора r1.

При симметричной нагрузке генератора диаграмму строят лишь для одной фазы.

 

 
 

 

 


Рисунок 16. Векторные диаграммы явнополюсного (а и б) и неявнополюсного (в и г) синхронных генераторов:

(а и в) – при активно-индуктивной нагрузке; (б и г) – при активно-емкостной нагрузке

 

Рассмотрим порядок построения векторной диаграммы (рис. 16, а). В произвольном направлении откладываем вектор ЭДС Е0 и под углом ψ1, к нему – вектор тока I1.

Последний разло­жим на составляющие: реактивную Id = I1sin ψ1 и активную Iq = I1cos ψ1. Далее, из конца вектора Е0 откладываем векторы ЭДС Е1d = -jId xad ; Е1q = -jIq xaq ; Еσ1 = -jI1 x1 ; Ua1 = -I1r1 .

Соединив конец вектора Ua1 = -I1r1 с точкой О, получим век­тор напряжения U1 значение которого равно геометрической сумме векторов ЭДС (28).

При построении векторной диаграммы генератора, работаю­щего на активно-емкостную нагрузку (ток I1 опережа­ет по фазе ЭДС E0), вектор тока I1 откладывают влево от вектора ЭДС (рис. 16, б), а направление вектора Е1d устанавливают со­гласно с направлением вектора ЭДС E0, так как при емкостном ха­рактере нагрузки реакция якоря имеет подмагничивающий характер. В остальном, порядок построения диаграммы остается прежним.

Векторную диаграмму синхронного неявнополюсного генератора строят на основании уравнения (32), при этом век­тор Е0 откладывают под углом у, к вектору тока I1 (рис. 16, в).

Следует отметить, что построенные векторные диаграммы не учитывают насыщения магнитной цепи, поэтому выражают лишь качественную сторону явлений. Но тем не менее эти диаграммы дают возможность сделать следующие выводы: основным факто­ром, влияющим на изменение напряжения нагруженного генера­тора, является продольная составляющая магнитного потока яко­ря, создающая ЭДС Е1d при работе генератора на активно-­индуктивную нагрузку, т. е. с током I1, отстающим по фазе от ЭДС Е0, напряжение на выводах обмотки статора U1, с увеличе­нием нагрузки уменьшается, что объясняется размагничивающим влиянием реакции якоря. При работе генератора на активно-­емкостную нагрузку (с током I1 опережающим по фазе ЭДС Е0) напряжение U1, с увеличением нагрузки повышается, что объясня­ется подмагничивающим влиянием реакции якоря (рис. 16, г).

 

Характеристики синхронного генератора

Свойства синхронного генератора определяются характери­стиками холостого хода, короткого замыкания, внешними и регу­лировочными.

Характеристика холостого хода синхронного генератора

- представляет собой график зависимости напряжения на выходе генератора в режиме х.х. U1 = Е0 от тока возбуждения Iв0 n1 = const. Схема включения синхронного генератора для снятия ха­рактеристики х.х. приведена на рисунке 17(а). Если характеристики х.х. различных синхронных генераторов изобразить в относительных единицах Е* = f (Iв*), то эти характеристики мало отличаются друг от друга и будут очень схожи с нормальной характеристикой х.х. (рис. 17, б), которую используют при расчетах синхронных машин:

 
 

 


Здесь Е* = E0/U1ном – относительная ЭДС фазы обмотки ста­тора; Iв = Iв0 /Iв0ном – относительный ток возбуждения; Iв0ном – ток возбуждения в режиме х.х., соответствующий ЭДС х.х. Е0 = U1ном .

 

Характеристика короткого замыкания. Характеристику трехфазного к.з. получают следующим образом: выводы обмотки статора замыкают накоротко (рис. 18, а) и при вращении ротора с частотой вращения n1 постепенно увеличивают ток возбуждения до значения, при котором ток к.з. превышает номинальный рабо­чий ток статорной обмотки не более чем на 25% (I = l,25 I1ном), в этом случае ЭДС обмотки статора имеет значение, в не­сколько раз меньшее, чем в рабочем режиме генератора, и, следо­вательно, основной магнитный поток весьма мал, то магнитная цепь машины оказывается ненасыщенной. По этой причине ха­рактеристика к.з. представляет собой прямую линию (рис. 18, б). Активное сопротивление обмотки статора невелико по сравне­нию с ее индуктивным сопротивлением, поэтому, принимая r1 ≈ 0, можно считать, что при опыте к.з. нагрузка синхронного генерато­ра (его собственные обмотки) является чисто индуктивной. Из этого следует, что при опыте к.з. реакция якоря синхронного гене­ратора имеет продольно-размагничивающий характер.

Векторная диаграм­ма, построенная для ге­нератора при опыте трехфазного к.з., пред­ставлена на рисунке 18 (в). Из диаграммы вид­но, что ЭДС Ек, инду­цируемая в обмотке ста­тора, полностью урав­новешивается ЭДС продольной реакции якоря Eld = -jId xad и ЭДС рассеяния Еσ1 = -jI1 x1:

 

Ек = Е1d + Eσ1

 

При этом МДС обмотки возбуждения имеет как бы две со­ставляющие: одна ком­пенсирует падение на­пряжения jIx x1, а дру­гая компенсирует раз­магничивающее влия­ние реакции якоря jIdxad

 

 

Рисунок 17. Опыт холостого хода синхронного генератора

 

 

Рисунок 18. Опыт короткого замыкания синхронного генератора.

 

 

Характеристики к.з. и х.х. дают возможность определить значения токов возбуждения, со­ответствующие указан­ным составляющим МДС возбуждения. С этой целью характери­стики х.х. и к.з. строят в одних осях (рис. 19), при этом на оси ор­динат отмечают относительные значения напряжения х.х. Е* = Е0/U1ном и тока к.з. Iк* = I/I1ном. На оси ординат отклады­вают отрезок ОВ, выражающий в масштабе напряжения относи тельное значение ЭДС рассеяния Eσ1* = -jI1x1/U1ном . Затем точку В сносят на характеристику х.х. (точка В’) и опускают перпендикуляр B'D на ось абсцисс. Полученная точка D разделила ток возбуждения Iв0ном на две части: Iвх – ток возбуждения, необходимый для компен­сации падения напряжения jI1x1, и Iвd – ток возбуждения, компен­сирующий продольно-размагничивающую реакцию якоря.

 
 

 


Рисунок 19. Определение составляющих тока к.з.

 

Один из важных параметров синхронной машины – отно­шение короткого замыкания (ОКЗ), которое представляет собой отношение тока возбуж­дения Iв0ном соответствующего номинальному напряжению при х.х., к току возбуждения Iвк.ном, соответствующему номиналь­ному току статора при опыте к.з. (рис. 19, б):

 

ОКЗ = Iв0ном/ Iвк.ном . (34)

 

Для турбогенераторов ОКЗ = ; для гидрогене­раторов ОКЗ = .

ОКЗ имеет большое практическое значение при оценке свойств синхронной машины: машины с малым ОКЗ менее устой­чивы при параллельной работе, имеют значительные колебания напряжения при изменениях нагрузки, но такие маши­ны имеют меньшие габариты и, следовательно, дешевле, чем ма­шины с большим ОКЗ.

Внешняя характеристика. Представляет собой зависимость напряжения на выводах обмотки статора от тока нагрузки: U1 = f(I1) при Iв = const; cosφ1 = const; n1 = nном = const. На рисунке 20(а) представлены внешние характеристики, соответствующие различным по характеру нагрузкам синхронного генератора.

При активной нагрузке (cosφ1 = 1) уменьшение тока на­грузки I1 сопровождается ростом напряжения U1, что объясняется уменьшением падения напряжения в обмотке статора и ослабле­нием размагничивающего действия реакции якоря по поперечной оси. При индуктивной нагрузке (cosφ1 < 1; инд.) увеличение U1 при сбросе нагрузки более интенсивно, так как с уменьшением тока I1 ослабляется размагничивающее действие продольной со­ставляющей реакции якоря. Однако в случае емко­стной нагрузки генератора (cosφ1 < 1; емк.) уменьшение I1 со­провождается уменьшением напряжения U1, что объясняется ослаблением подмагничивающего действия продольной состав­ляющей реакции якоря.

 
 

 


Рисунок 20. Внешние (а) и регулировочные (б) характеристики син­хронного генератора

 

Изменение напряжения синхронного генератора, вызванное сбросом номинальной нагрузки при Iв = const и п1 = const, называется номинальным изменением (повышением) напряжения (%):

 

(35)

 

При емкостной нагрузке генератора сброс нагрузки вызывает уменьшение напряжения, а поэтому ΔU1ном отрицательно.

В процессе эксплуатации синхронного генератора напряжение U1 при колебаниях нагрузки поддерживается неизменным посредством быстродействующих автоматических регуляторов. Однако во избежа­ние повреждения изоляций обмотки ΔU1ном не должно превышать 50%.

 

Регулировочная характеристика. Она показывает, как следует изменять ток возбуждения генератора при изменениях нагрузки, что­бы напряжение на зажимах генератора оставалось неизменно равным номинальному: Iв = f(I1) при U1 = U1ном = const; n1 = nном = const и cosφ1 = const. На рисунке 20(б) представлены регулировочные харак­теристики синхронного генератора. При активной нагрузке (cosφ1 = 1) увеличение тока нагрузки I1 сопровождается уменьшени­ем напряжения U1 поэтому для поддержания этого напряжения неиз­менным по мере увеличения тока нагрузки I1 следует повышать ток возбуждения. Индуктивный характер нагрузки (cosφ1 < 1;инд.) вызывает более резкое понижение напряжения U1 (рис. 20, а), по­этому ток возбуждения Iв, необходимый для поддержания U1 = U1ном следует повышать в большей степени. При емкостном же харак­тере нагрузки (cosφ1 < 1; емк.) увеличение нагрузки сопровождается ростом напряжения Uh поэтому для поддержания U1 = U1ном ток воз­буждения следует уменьшать.

 

Практическая диаграмма ЭДС синхронного генератора

 

Изменение напряжения синхронного генератора ΔUном при сбросе номинальной нагрузки можно определить графически построением практической диаграммы ЭДС. Предположим, что синхронный генератор работал в режиме номинальной нагрузки, а затем нагрузка была полностью сброшена, но частота вращения и ток возбуждения при этом остались неизменными. Напряжение генератора после сброса нагрузки возросло на ΔUном. Для оп­ределения этого значения проделаем следующее (рис. 21): в одних осях координат построим характеристики холостого хода и короткого замыкания.

 

 
 

 


Рисунок 21. Практическая диаграмма ЭДС

 

Затем на оси ординат построим вектор АО = U1ном и под углом φ1 к вектору ОА проведем вектор тока I1ном. Прибавив к вектору U1ном векторы падения напряжения I1номr1 и jI1номх1, найдем ЭДС нагруженного генератора:

 

Ен.г = U1ном + I1номr1 + jI1номх1. (36)

 

Перенося точку В на характеристику х.х. (точка С), проведем ординату CD. Полученный на оси абсцисс отрезок OD определяет ток возбуждения Iв необходимый для создания ЭДС нагруженно­го генератора Ен. Но при работе генератора без нагрузки его ЭДС Е0 больше, чем ЭДС Ен.г, на значение ЭДС продольной реак­ции якоря Е1d, т.е. Е0 = Ен.г + Е1d.

Для учета Е1d определим ток возбуждения Iвd, соответст­вующий продольно-размагничивающему действию реакции якоря. Проделав необходимые построения, определяем Iвd = LG (рис. 21). Затем из точки D под углом φ’1 = φ1 + γ к CD проводим вектор DM = Iвd . Из центра О радиусом ОМ опишем дугу до пересе­чения с осью абсцисс в точке N. Тогда ON = Iв.ном – ток возбуждения, соответствующий ЭДС Е0 = NP. Проведя из точки А па­раллельно оси абсцисс линию AR, получим:

 

 




Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2019 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных