Главная

Популярная публикация

Научная публикация

Случайная публикация

Обратная связь

ТОР 5 статей:

Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия

Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века

Ценовые и неценовые факторы

Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка

Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы

КАТЕГОРИИ:






Порядок выполнения работы. Определив вариант согласно номеру из списка в журнале, определяем тип генератора и его данные из таблицы и справочной литературы для решения поставленных




Определив вариант согласно номеру из списка в журнале, определяем тип генератора и его данные из таблицы и справочной литературы для решения поставленных задач.

 

Таблица 1 – Данные для выполнения задания по вариантам

 

№ п-п Тип генератора Рном, МВт U1лин, кВ cos φ 1 x 1 r 1, (при 15°С), Ом ОКЗ Прим.
                 
  Т-6-2   6,3 0,8 0,1708 0,0124 0,822  
  Т-12-2   10,5 0,8 1,85 0,0046 0,658  
  Т-2-12-2Т   6,3 0,8 1,85 0,0046 0,627  
  ТВС-30   6,3 0,8 2,648 0,00537 0,488  
  ТВС-30ТС   11,5 0,8 2,206 0,00578 0,554  
  ТВФ-50-3000   6,3 0,8 1,4036 0,00061 0,766  
  ТВФ-55-2   11,5 0,8 1,452 0,00236 0,755  
  ТВФ-60-2   6,3 0,8 1,606 0,000665 0,64  
  ТВФ-60-3000   11,0 0,8 1,5203 0,001773 0,736  
  ТВФ-60-2Т   10,5 0,8 1,5131 0,00221 0,756  
  ТВФ-63-2   6,3 0,8 1,915 0,00221 0,756  
  ТВФ-100-2   10,5 0,85 1,79 0,00104 0,605  
  ТВФ-100-3000   10,5 0,85 1,6493 0,000701 0,667  
  ТВФ-100-2Т   10,5 0,85 1,788 0,00104 0,605  
  ТВФ-120-2   10,5 0,8 1,907 0,00104 0,499  
  ТВВ-165-2     10,85 1,713 0,0024 0,615  
  ТВВ-200-2   15,75 0,85 1,88 0,00154 0,57  
  ТГВ-200   15,75 0,85 1,84 0,00115 0,572  
  ТГВ-200М   15,75 0,85 1,862 0,001945 0,558  
  ТВВ-320-2УЗ     0,85 1,698 0,001335 0,624  
  ТГВ-300     0,85 2,195 0,00128 0,505  
  ТВМ-300     0,85 2,11 0,0015 0,517  
  ТВВ-500-2УЗ     0,85 2,488 0,001143 0,428  
  ТВВ-500-4     0,85 2,488 0,001143 0,5  
  ТГВ-500     0,85 2,413 0,0011 0,44  
  ТГВ-500-4     0,85 2,413 0,0011 0,45  
  ТГВ-800     0,95 2,482 0,0011 0,45  
  ТГВ-800-2     0,9 2,482 0,0011 0,45  
  ТГН-1000     0,9 2,642 0,0011 0,45  
  ТГВ-1000-4     0,9 2,642 0,0011 0,54  

Для построения практической диаграммы ЭДС для 3-х фазного синхронного генератора и определения повышения напряжения при сбросе нагрузки построить характеристики холостого хода и короткого замыкания.

Для построения характеристики короткого замыкания определим относительный ток возбуждения I в.к.з.ном, соответствующий номинальному току нагрузки

 

,

 

где I в.к.з.ном – ток возбуждения, соответствующий номинальному току статора при опыте короткого замыкания, А;

I в.0.ном – ток возбуждения, соответствующий номинальному напряжению при холостом ходе, А;

ОКЗ – отклонение короткого замыкания

 

ОКЗ = I в0ном/ I вк.ном,

 

для турбогенераторов ОКЗ = ; для гидрогене­раторов ОКЗ = .

 

Номинальный ток генератора , А

 

где т 1 – число фаз генератора;

U 1 ф.ном – фазное напряжение генератора, В

сos φ 1 – косинус сдвига между напряжением и током.

Активное падение напряжения

I 1 ном × r 1 = Ua, В

 

Индуктивное падение напряжения I 1 ном × jx 1 = Up.

Выразим полученные величины в относительных единицах

; .

 

Для определения напряжения генератора после сброса нагрузки и определения этого значения проделаем следующее: в одних осях ординат построим характеристику холостого хода и короткого замыкания.

Характеристика холостого хода синхронного генератора - представляет собой график зависимости напряжения на выходе генератора в режиме х.х. U1 = Е0 от тока возбуждения I в0 n 1 = const. Схема включения синхронного генератора для снятия ха­рактеристики х.х. приведена на рисунке 17(а). Если характеристики х.х. различных синхронных генераторов изобразить в относительных единицах Е* = f (I в*), то эти характеристики мало отличаются друг от друга и будут очень схожи с нормальной характеристикой х.х., которую используют при расчетах синхронных машин:

 

 
 

 


Здесь Е* = E0/U1ном – относительная ЭДС фазы обмотки ста­тора;

I в = I в0 / I в0ном – относительный ток возбуждения;

I в0ном – ток возбуждения в режиме х.х., соответствующий ЭДС х.х. Е0 = U1ном.

 

Характеристика короткого замыкания. Характеристику трехфазного к.з. получают увеличивая ток возбуждения до значения, при котором ток к.з. превышает номинальный рабо­чий ток статорной обмотки не более чем на 25% (I = l,25 I 1ном), в этом случае ЭДС обмотки статора имеет значение, в не­сколько раз меньшее, чем в рабочем режиме генератора, и, следо­вательно, основной магнитный поток весьма мал, то магнитная цепь машины оказывается ненасыщенной, а ха­рактеристика к.з. представляет собой прямую линию. Активное сопротивление обмотки статора невелико по сравне­нию с ее индуктивным сопротивлением, поэтому, принимая r 1 ≈ 0, можно считать, что при опыте к.з. нагрузка синхронного генерато­ра (его собственные обмотки) является чисто индуктивной. Из этого следует, что при опыте к.з. реакция якоря синхронного гене­ратора имеет продольно-размагничивающий характер.

Характеристики к.з. и х.х. дают возможность определить значения токов возбуждения, со­ответствующие указан­ным составляющим МДС возбуждения. С этой целью характери­стики х.х. и к.з. строят в одних осях при этом на оси ор­динат отмечают относительные значения напряжения х.х. Е* = Е 0/ U 1ном и тока к.з. Iк* = I / I 1ном. На оси ординат отклады­вают отрезок ОВ, выражающий в масштабе напряжения относи тельное значение ЭДС рассеяния Eσ1* = -jI1x1/U1ном.

Затем точку В сносят на характеристику х.х. (точка В’) и опускают перпендикуляр B'D на ось абсцисс. Полученная точка D разделила ток возбуждения I в0ном на две части:

I вх – ток возбуждения, необходимый для компен­сации падения напряжения jI1x1, и

I в d – ток возбуждения, компен­сирующий продольно-размагничивающую реакцию якоря.

Для построения практической диаграммы в одних осях координат строим характеристики холостого хода и короткого замыкания.

 
 


Затем на оси ординат построим вектор АО = U1ном и под углом φ 1 к вектору ОА проведем вектор тока I1ном. Прибавив к вектору U1ном векторы падения напряжения I 1ном r 1 и jI 1ном х 1, найдем ЭДС нагруженного генератора: Е н.г = U 1ном + I 1ном r 1 + jI 1ном х 1.

Перенося точку В на характеристику х.х. (точка С), проведем ординату CD. Полученный на оси абсцисс отрезок OD определяет ток возбуждения I в необходимый для создания ЭДС нагруженно­го генератора Ен . При работе генератора без нагрузки его ЭДС Е0 больше, чем ЭДС Ен.г, на значение ЭДС продольной реак­ции якоря Е1d, т.е. Е0 = Ен.г + Е1d.

Для учета Е1d определим ток возбуждения Iвd, соответст­вующий продольно-размагничивающему действию реакции якоря. Для этого из точки О радиусом I 1ном опишем дугу до пересе­чения с осью ординат. Из полученной точки опускаем перпендикуляр относительно оси ординат до пересечения с характеристикой к.з. Из полученной точки опускаем перпендикуляр на ось абсцисс и отмечаем точкой G. И определим Iвd = LG. Затем из точки D под углом φ’ 1 = φ 1 + γ к CD проводим вектор DM = Iвd. Из центра О радиусом ОМ опишем дугу до пересе­чения с осью абсцисс в точке N. Тогда ON = Iв.ном – ток возбуждения, соответствующий ЭДС Е0 = NP. Проведя из точки А па­раллельно оси абсцисс линию AR, получим:

 

Вопросы для самоконтроля

 

1. Какие способы возбуждения применяются в синхронных генераторах?

2. Почему внешние и регулировочные характеристики синхронного генератора снятые при различных видах нагрузки не совпадают.

3. Можно ли регулировать напряжение синхронного генератора изменением частоты вращения ротора?

 






Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2024 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных