Потери от релаксации напряжений арматуры. При электротермическом способе натяжения стержневой арматуры:
(2.26)
Потери от температурного перепада, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при нагреве бетона, следует рассчитывать для бетона классов от С12/15 до С30/37 по формуле:
где разность между температурой нагрева арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных допускается принимать .
Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств . При электротермическом способе натяжения арматуры .
Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах . При натяжении арматуры на упоры не учитываются.
Потери, вызванные деформациями стальной формы , в расчёте не учитываются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.
Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций . При изготовлении конструкций с натяжением арматуры на упоры будут отсутствовать.
Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры об огибающие приспособления , также не учитываются при данном методе натяжения арматуры.
Потери, вызванные упругой деформацией бетона , при натяжении на упоры определяются:
(2.27)
где
расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведённого сечения.
(2.28)
усилие предварительного напряжения с учётом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона:
(2.29)
Усилие предварительного обжатия к моменту времени t=t0, действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию, должно быть не более:
(2.30)
Величину определяют (как для элементов с натяжением арматуры на упоры):
-условие выполняется.
Эксплуатационные потери(потери в момент времени t > t0)
(2.31)
Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре определяются:
где потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии «х» от анкерного устройства в момент времени « t ».
(2.32)
(2.33)
где ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени « t », определяемое по указаниям СНБ 5.03.01-02.
где физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3 СНБ 5.03.01-02, при и RH=50%:
химическая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего:
(2.34)
где
, так как t=100 суток, то
коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определённые по указаниям подраздела 6.1 или по приложению Б СНБ. определяем по номограмме, показанной на рисунке 6.1 а при RH=50%.
(2.35)
где - периметр поперечного сечения элемента,
напряжение в бетоне на уровне центра тяжести в напрягаемой арматуре, от, практически, постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.
(2.36)
где
начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учётом первых потерь) в момент времени t = t0:
(2.37)
изменение напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблицам 9.2 и 9.3 в зависимости от уровня напряжений . Принимаем .
(2.38)
-напряжения в арматуре, вызванные натяжением ( с учётом первых потерь в момент времени t = to ) и действием практически постоянной комбинации нагрузок:
Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения 1,5% (таблица 9.2), тогда
В формуле 2.38 сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «плюс».
Так как поэтому указанное произведение принимаем по формуле 2.32 равным нулю.
Подставляем в формулу 2.31:
ΔΡt(t0)= 154,5 ∙ 616=95172Н=95,172кН.
(2.39)
Среднее значение усилия предварительного обжатия в момент времени (с учётом всех потерь) при натяжении арматуры до упора следует определять по формуле:
Но не принимать большим, чем это установлено условиями 2.52: