Технологические потери

где разность между температурой нагрева арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных допускается принимать .

Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств . При электротермическом способе натяжения арматуры .

Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах . При натяжении арматуры на упоры не учитываются.

Потери, вызванные деформациями стальной формы , в расчёте не учитываются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.

Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций . При изготовлении конструкций с натяжением арматуры на упоры будут отсутствовать.

Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры об огибающие приспособления , также не учитываются при данном методе натяжения арматуры.

Потери, вызванные упругой деформацией бетона , при натяжении на упоры определяются:

где

расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведённого сечения.

­-условие выполняется.

Эксплуатационные потери(потери в момент времени t > t₀)

где потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии «х» от анкерного устройства в момент времени « t ».

где физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3 СНБ 5.03.01-02, при и RH=50%:

химическая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего:

где

, так как t=100 суток, то

коэффициент ползучести бетона за период времени от t₀ до t, определённые по указаниям подраздела 6.1 или по приложению Б СНБ. определяем по номограмме, показанной на рисунке 6.1 а при RH=50%.

где - периметр поперечного сечения элемента,

напряжение в бетоне на уровне центра тяжести в напрягаемой арматуре, от, практически, постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.

где

начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учётом первых потерь) в момент времени t = t₀:

изменение напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблицам 9.2 и 9.3 в зависимости от уровня напряжений . Принимаем .

Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения 1,5% (таблица 9.2), тогда

В формуле 2.38 сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «плюс».

Так как поэтому указанное произведение принимаем по формуле 2.32 равным нулю.

Подставляем в формулу 2.31:

ΔΡ_t(t0)= 154,5 ∙ 616=95172Н=95,172кН.

Но не принимать большим, чем это установлено условиями 2.52:

P_m,t=236,80-95,172=141,628 Кн<0,65·800·616=320,32 кН;

P_m,t=141,628 кH<498,4·616-100·616=245414Н=245,414 кН.

Условие 2.40 выполняется.

2.1.9 Расчёт плиты по наклонному сечению к продольной оси.

Поперечная сила от полной расчётной нагрузки V_sd=40,56 кH с учётом коэффициента γ_n=0,95: V_sd · γ_n=40,56·0,95=38,53кΗ.

Расчёт производится на основе расчётной модели наклонных сечений.

Отношение модулей упругости:

где МПа -модуль упругости бетона класса С25/30 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке.

модуль упругости арматуры;

площадь сечения четырёх поперечных сечений диаметром 6 мм из арматуры класса S240.

−ширина ребра расчётного сечения.

шаг поперечных стержней каркасов Кр-1 плиты.

принимаем

определено по таблице 13.1 СНБ 05.03.01-02.

где коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 0,01;

Следовательно, прочность по наклонной полосе между двумя трещинами обеспечена.

Определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0, учитывает влияние вида бетона;

коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяется:

При этом

Для расчёта принимаем

коэффициент, учитывающий влияние продольных сил:

Для предварительно напряжённых элементов вместо подставляем усилие предварительного обжатия:

− по таблице 6.1 СНБ 05.03.01-02

усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента:

где расчётное сопротивление поперечной арматуры по таблице 6.5 СНБ 05.03.01-02.

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

2.1.10 Расчёт монтажных петель.

где G- собственный вес плиты;

γ_f = 1,35 – коэффициент безопасности по материалу;

S − площадь плиты;

g =2,75 кН/м² – собственный вес 1 м² плиты;

В соответствии с указаниями норм при подъеме плоских изделий за 4 петли масса изделия считается распределенной на 3 петли, тогда:

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S400, для которой .

Принимаем арматуру диаметром 14 мм с А_st=153,9 мм² класса S240 ( с учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю).

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: