Главная | Случайная
Обратная связь

ТОР 5 статей:

Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия

Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века

Ценовые и неценовые факторы

Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка

Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы

КАТЕГОРИИ:






Технологические потери




(2.25)
Потери от релаксации напряжений арматуры. При электротермическом способе натяжения стержневой арматуры:

(2.26)
Потери от температурного перепада, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при нагреве бетона, следует рассчитывать для бетона классов от С12/15 до С30/37 по формуле:

где разность между температурой нагрева арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных допускается принимать .

Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств . При электротермическом способе натяжения арматуры .

Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах . При натяжении арматуры на упоры не учитываются.

Потери, вызванные деформациями стальной формы , в расчёте не учитываются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.

Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций . При изготовлении конструкций с натяжением арматуры на упоры будут отсутствовать.

Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры об огибающие приспособления , также не учитываются при данном методе натяжения арматуры.

Потери, вызванные упругой деформацией бетона , при натяжении на упоры определяются:

(2.27)

где

расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведённого сечения.

(2.28)
усилие предварительного напряжения с учётом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона:

(2.29)
Усилие предварительного обжатия к моменту времени t=t0, действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию, должно быть не более:

(2.30)
Величину определяют (как для элементов с натяжением арматуры на упоры):

­-условие выполняется.

 

Эксплуатационные потери(потери в момент времени t > t0)

(2.31)
Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре определяются:

где потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии «х» от анкерного устройства в момент времени « t ».

(2.32)

(2.33)
где ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени « t », определяемое по указаниям СНБ 5.03.01-02.

где физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3 СНБ 5.03.01-02, при и RH=50%:

химическая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего:

(2.34)

где

, так как t=100 суток, то

 

коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определённые по указаниям подраздела 6.1 или по приложению Б СНБ. определяем по номограмме, показанной на рисунке 6.1 а при RH=50%.

(2.35)

где - периметр поперечного сечения элемента,

напряжение в бетоне на уровне центра тяжести в напрягаемой арматуре, от, практически, постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.

(2.36)

 

где

начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учётом первых потерь) в момент времени t = t0:

(2.37)

изменение напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблицам 9.2 и 9.3 в зависимости от уровня напряжений . Принимаем .

(2.38)
-напряжения в арматуре, вызванные натяжением ( с учётом первых потерь в момент времени t = to ) и действием практически постоянной комбинации нагрузок:

Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения 1,5% (таблица 9.2), тогда

В формуле 2.38 сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «плюс».

Так как поэтому указанное произведение принимаем по формуле 2.32 равным нулю.

 

Подставляем в формулу 2.31:

ΔΡt(t0)= 154,5 ∙ 616=95172Н=95,172кН.

(2.39)
Среднее значение усилия предварительного обжатия в момент времени (с учётом всех потерь) при натяжении арматуры до упора следует определять по формуле:

Но не принимать большим, чем это установлено условиями 2.52:

(2.40)

Pm,t=236,80-95,172=141,628 Кн<0,65·800·616=320,32 кН;

Pm,t=141,628 кH<498,4·616-100·616=245414Н=245,414 кН.

Условие 2.40 выполняется.

2.1.9 Расчёт плиты по наклонному сечению к продольной оси.

 

Поперечная сила от полной расчётной нагрузки Vsd=40,56 кH с учётом коэффициента γn=0,95: Vsd · γn=40,56·0,95=38,53кΗ.

Расчёт производится на основе расчётной модели наклонных сечений.

(2.41)
Проверить прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами в соответствии с условием:

(2.42)

(2.43)
где

Отношение модулей упругости:

(2.44)

где МПа -модуль упругости бетона класса С25/30 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке.

модуль упругости арматуры;

(2.45)

площадь сечения четырёх поперечных сечений диаметром 6 мм из арматуры класса S240.

−ширина ребра расчётного сечения.

шаг поперечных стержней каркасов Кр-1 плиты.

принимаем

определено по таблице 13.1 СНБ 05.03.01-02.

(2.46)
коэффициент, определяемый по формуле:

где коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 0,01;

Следовательно, прочность по наклонной полосе между двумя трещинами обеспечена.

Определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

(2.47)

коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0, учитывает влияние вида бетона;

коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяется:

(2.48)

При этом

Для расчёта принимаем

коэффициент, учитывающий влияние продольных сил:

(2.49)

Для предварительно напряжённых элементов вместо подставляем усилие предварительного обжатия:

− по таблице 6.1 СНБ 05.03.01-02

усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента:

(2.50)

где расчётное сопротивление поперечной арматуры по таблице 6.5 СНБ 05.03.01-02.

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

2.1.10 Расчёт монтажных петель.

 

(2.51)
Монтажные петли расположены на расстоянии 350 мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

где G- собственный вес плиты;

γf = 1,35 – коэффициент безопасности по материалу;

(2.52)
γd = 1,4 – коэффициент динамичности при монтаже.

S − площадь плиты;

g =2,75 кН/м2 – собственный вес 1 м2 плиты;

В соответствии с указаниями норм при подъеме плоских изделий за 4 петли масса изделия считается распределенной на 3 петли, тогда:

(2.53)

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S400, для которой .

(2.54)

Принимаем арматуру диаметром 14 мм с Аst=153,9 мм2 класса S240 ( с учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю).

 







Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:

vikidalka.ru - 2015-2021 год. Все права принадлежат их авторам! Нарушение авторских прав | Нарушение персональных данных