ТОР 5 статей: Методические подходы к анализу финансового состояния предприятия Проблема периодизации русской литературы ХХ века. Краткая характеристика второй половины ХХ века Характеристика шлифовальных кругов и ее маркировка Служебные части речи. Предлог. Союз. Частицы КАТЕГОРИИ:
|
Расчет двухтактного выходного каскада класса ВДвухтактные выходные каскады классаВ характеризуются высоким к. п. д. выходной цепи при максимальном сигнале (до 78%) и пониженным расходом энергии источника питания при слабом сигнале или отсутствии сигнала. В чистом виде режим класса В почти никогда не применяется из-за искажений, появляющихся при нулевом смещении. Причиной искажений является нелинейность характеристики тока базы при малых токах. Для устранения искажений на базу подают небольшое напряжение смещения в прямом направлении. Типовая схема двухтактного выходного каскада, работающего в классе В, приведена на рис. 4.4. Смещение на базу создается с помощью делителя R1, R2. Выбор транзисторов для двухтактного каскада, работающего в классе В, производится с учетом выполнения следующих условий: ; Uк.доп > 2Е. (4.16) Здесь Рн — полезная мощность в нагрузке; тр – к.п.д. выходного трансформатора ( тр = 0,5 – 0,7); Е – напряжение источника питания; Рк.доп – допустимая мощность, рассеиваемая, на коллекторе; Uк. доп – допустимое напряжение на коллекторе. Для выбора режима транзисторов в двухтактном выходном каскаде класса В на семействе выходных статических характеристик (рис. 4.5) следует определить границы линейной области. Минимальное напряжение на коллекторе Uк мин должно соответствовать началу линейного участка характеристик коллекторного тока (для маломощных транзисторов Uк мин = 0,5 – 1,0 В). Ток коллектора в точке покоя Iк0 выбирается равным 3 – 5% максимального тока для данного типа транзистора (для маломощных транзисторов Iк0 = = 0,6 – 1 мА). Точка покоя будет находиться на пересечении прямой UK = UK0 ≈ Е и прямой Iк = Iк0 (точка П на рис. 4.5). Напряжение смещения на базу определяется по входной характеристике. Максимальный неискаженный сигнал будет соответствовать отрезку ПА нагрузочной прямой для переменного тока. Рис. 4.4. Схема двухтактного выходного каскада с трансформатором Рис. 4.5. Динамическая характеристика двухтактного выходного каскада Максимальная полезная мощность на нагрузке может быть определена по формуле . (4.17) Наибольшая мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора, . (4.18) Величина сопротивления нагрузки в цепи коллектора транзисторов . (4.19) Требуемый коэффициент трансформации выходного трансформатора . (4.20) Сопротивления в цепи баз транзисторов выбирают из условий стабилизации режима. Если усилитель предназначен для работы в узком интервале температур, для повышения его экономичности при расчете делителя в цепи баз следует выбирать ток делителя равным максимальному току базы одного транзистора или несколько меньше. Пример. Выбрать оптимальный режим транзисторов П201 для работы в двухтактном каскаде класса В при напряжении питания 12 В. Сопротивление нагрузки – 5 Ом. Принимаем Uк мин = 1 В; Iк0 = 0, 05A (рис. 4.5) и ориентировочно определяем величину тока базы Iб0 = 2 мА. По входной характеристике (рис. 4.6) для Uк = 12 В ориентировочно определяем напряжение смещения на базу Uб0 = 0,3 В. Максимальное значение тока коллектора для транзисторов типа П201 Iк макс = 1,5 А. Принимаем тр = 0,6. . ; . Величина напряжения смещения на базу уточняется при наладке усилителя. Рис. 4.7. Схема двухтактного выходного каскада с общим коллектором
Рис. 4.6. Входные характеристики транзистора П201 Двухтактный оконечный каскад по схеме с общим коллектором (рис. 4.7) целесообразно использовать, при пониженном напряжении источники питания. Для снижении потребляемой от предоконечного каскада мощности в оконечном каскаде использованы сдвоенные транзисторы. Бестрансформаторные выходные каскады характеризуются простотой схемы, отсутствием нестандартных деталей, высокими качественными показателями, более высокой стабильностью, чем у трансформаторных каскадов, малыми габаритами и весом. Недостатки бестрансформаторных выходных каскадов – меньший коэффициент усиления по мощности, чем у трансформаторных каскадов, следовательно, большая мощность, потребляемая от предоконечного каскада, и более высокий коэффициент гармоник. Применение более глубокой, чем в трансформаторных каскадах, отрицательной обратной связи позволяет снижать коэффициент гармоник до величины, не превышающей коэффициента гармоник и каскадах с трансформаторами. Самые простые схемы бестрансформаторных выходных каскадов получаются при использовании транзисторов с различными типами проводимости (транзисторы типа n–р–n и типа р–n–р). Для таких выходных каскадов не требуются фазопереворачивающие устройства. На рис. 4.8 приведены схемы двухтактных эмиттерных повторителей на транзисторах с различными типами проводимости. Небольшое напряжение смещения на базы транзисторов создается на резисторах, включенных между базами. Выходная мощность при сопротивлении нагрузки 30 – 40 Ом составляет 100 – 150 мВт. Схемы бестрансформаторных выходных каскадов на составных транзисторах с различными типами проводимости обеспечивают более высокую чувствительность за счет большего усиления по мощности и меньшие нелинейные искажения. На рис. 4.9, a приведена схема выходного каскада с высоким к. п. д. (до 70%). Каскад работает в классе В и в режиме молчания тока почти не потребляет. Номинальная выходная мощность составляет 250 мВт. Каскад воспроизводит частоты от 200 Гц до 10 кГц. Входное сопротивление – 5–8 кОм. На рис. 4.9, б представлен вариант включения нагрузки выходного каскада. В такой схеме конденсаторы большой емкости не нужны и требования к идентичности транзисторов снижаются, но при этом необходимо иметь два источника питания. Такую схему целесообразно применять тогда, когда в качестве источников питания используется парное число гальванических элементов или аккумуляторов. Для уменьшения нелинейных искажений в бестрансформаторных выходных каскадах можно применять режим класса АВ. На рис. 4.10, а приведена практическая схема усилителя с выходным каскадом, работающим в классе АВ. При напряжении питания 9 В усилитель отдает в нагрузку мощность 190 мВт при к. п. д. около 60%, потребляя в режиме молчания ток 2,5 мА. Полоса воспроизводимых частот – от 50 Гц до 20 кГц; входное сопротивление – около 300 Ом; выходное – 20-25 Ом. Для хорошей работы усилителя необходимо обеспечить равенство напряжений питания на транзисторах VТ4 и VТ5 при изменении напряжения источника питания. С этой целью усилитель охвачен отрицательной обратной синило по постоянному току. Режим транзисторов по постоянному току устанавливается подбором сопротивлений резистора R4 (при заданном токе коллектора транзистора VT1) или изменением в некоторых пределах тока коллектора транзистора VT1 (при выбранном сопротивлении резистора R4). Режимы транзисторов при различных напряжениях источника питания приведены в табл. 4.1.
Рис. 4.8. Схемы двухтактных эмиттерных, повторителей: а – емкостная связь с предыдущим каскадом; б – непосредственная связь.
Рис. 4.9. Схема бестрансформаторного выходного каскада на составных транзисторах, работающих в классе В (а), и вариант включения нагрузки (б); 1, 2, 3 – точки подключения источников питания и нагрузки.
Рис. 4.10. Схема усилителя с выходным каскадом на составных транзисторах, работающих в классе АВ (а), и вариант включения транзисторов (б); 1 и 2 – точки подключения выходного каскада. Таблица 4.1 Режим транзисторов и некоторые данные усилителя по схеме 4.10
На рис. 4.10 показан вариант включения транзисторов в выходном каскаде усилителя. При таком включении характеристики усилителя остаются без изменений. Достоинством схемы является возможность включения на выходе усилителя транзисторов одного типа. Рис. 4.11. Схема усилителя с бестрансформаторным выходом на транзисторах повышенной мощности Аналогичное включение транзисторов применяется в схеме мощного оконечного усилителя (рис. 4.11). Максимальная выходная мощность усилителя составляет 1,5 Вт при к. п. д. 60% и входном напряжении 0,4 В. Входное сопротивление – около 20 кОм; выходное сопротивление – примерно 1 Ом. Усилитель воспроизводит частоты от 30 Гц до 10 кГц. Коэффициент гармоник – не более 5%. В усилителе применена отрицательная обратная связь с выхода в цепь эмиттера первого транзистора и отрицательная обратная связь по постоянному току, напряжение которой подается через резистор R9 (7,5 кОм) в цепь базы второго транзистора. Обратная связь по постоянному току стабилизирует режим транзисторов при изменении температуры. С этой же целью для смещения в цепи баз транзисторов VТ3 и VТ4 вместо резистора включен диод Д7Г. Коэффициент усиления по току транзисторов VТ3, VТ4, VТ5 и VТ6 должен составлять приблизительно 30 – 60. Желательно, чтобы коэффициенты усиления перечисленных транзисторов были равны. В крайнем случае необходимо обеспечить равенство . Обратные токи коллекторов должны быть по возможности минимальными. Ниже приводятся основные расчетные соотношения для бестрансформаторных каскадов. Амплитуда напряжения на нагрузке , где Е – напряжение источника питания; Е – напряжение на коллекторе, при котором начинается прямолинейный участок статических характеристик коллекторного тока. Величина Е зависит от тока коллектора и типа транзистора (обычно Е = 0,5 – 1,5 В). Мощность в нагрузке , где Rн – сопротивление нагрузки. Максимальный ток коллектора . Средний ток, потребляемый от источника питания, . Коэффициент полезного действия . Мощность, рассеиваемая на транзисторе, . Если напряжение источника питания не задано, его можно определить по формуле . Пользуясь приведенными выше соотношениями, можно выбрать тип транзистора. Величины Рк, Iкm и максимальное напряжение на коллекторе Uкm не должны превышать допустимых для выбранного транзистора. Величина Uкm в бестрансформаторных каскадах не превышает напряжения источника питания Е. Пример. Выбрать тип транзистора для бестрансформаторного выходного каскада усилителя. Напряжение источника питания 12,6 В. Сопротивление нагрузки 6 Ом. ; ; ; ; ; Можно выбрать транзисторы типа П201, П202, П213 и др. Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском:
|