Окончание таблицы 6.1

6.1.1.7 Клееная древесина должна соответствовать требованиям СТБ 1722.

6.1.1.8 Толщину склеиваемых слоев в элементах следует принимать не более 33 мм. В прямолинейных элементах допускается толщина слоев до 42 мм при условии устройства в них продольных прорезей.

6.1.1.9 Древесина нагелей, вкладышей и других деталей должна быть прямослойной, без сучков и других пороков. Влажность древесины не должна превышать 12 %. Такие детали следует изготавливать из твердых и устойчивых к загниванию пород древесины (дуб, бук), либо они должны быть антисептированы.

6.1.1.10 Плотность древесины r и фанеры r _р для определения собственной массы конструкций m следует принимать по таблице 6.2.

6.1.2 Классификация нагрузок

Для расчетов деревянных конструкций нагрузки, в зависимости от продолжительности их дей­ствия, классифицируются в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07.

К длительным нагрузкам следует относить часть снеговой нагрузки района II Б с пониженным расчетным значением, определяемым умножением полного расчетного значения на коэффициент 0,3.

Для опор воздушных линий электропередачи к особым нагрузкам следует относить гололедную, ветровую при гололеде, монтажную, нагрузку от натяжения проводов при температуре ниже среднегодовой.

Таблица 6.2 — Плотность древесины

Окончание таблицы 6.2

6.1.3 Коэффициенты условий работы для учета продолжительности действия нагрузок и условий эксплуатации

6.1.3.1 Значения коэффициента условий работы k _mod приведены в таблице 6.3.

Таблица 6.3 — Значения k _mod для древесины и фанеры

6.1.3.2 Если сочетание нагрузок состоит из нагрузок, принадлежащих разным видам, то значение коэффициента k _mod следует принимать для нагрузки с более короткой продолжительностью действия. Если в сочетании нагрузок доля постоянной и длительной нагрузок превышает 80 % суммарного значения всех нагрузок, то k _mod следует принимать как для длительной нагрузки, если указанная доля превышает 90 %, то k _mod следует принимать как для постоянной нагрузки.

6.1.4 Расчетные сопротивления древесины

6.1.4.1 Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской приведены в таблице 6.4. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения значений, приведенных в таблице 6.4, на переходные коэффициенты k_х, указанные в таблице 6.5.

В конструкциях, находящихся в эксплуатации более 50 лет, значения расчетных сопротивлений древесины следует снижать путем их умножения на коэффициент k_g, значения которого приведены
в таблице 6.6.

6.1.4.2 В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по показателю 2а) таблицы 6.4, следует снижать на 30 %.

6.1.4.3 Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3 сорта следует принимать равным 13 МПа, а 2 сорта — 14 МПа.

6.1.4.4 Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины l определяют по формуле

(6.1)

где k_{c, 90} — коэффициент, принимаемый по таблице 6.7 в зависимости от длины участка l (рисунок 6.1).

Таблица 6.4 — Расчетные сопротивления древесины

Таблица 6.5 — Значения коэффициента k_х для породы древесины

Таблица 6.6 — Значения коэффициента k_g

Рисунок 6.1 — Смятие поперек волокон

Таблица 6.7 — Значения коэффициента k_{c ,90}

Длина участка l	l 1 £ 0,15	l 1 > 0,15
a < 0,10	a ³ 0,10
l ³ 0,150
0,015 < l < 0,150
l £ 0,015		1,8	1,8
Примечание — Все размеры следует принимать в метрах.

6.1.4.5 Расчетное сопротивление древесины смятию под углом a к направлению волокон определяют по формуле

, (6.2)

где f_{cm ,0, d} и f_{cm ,90, d} — соответствующие значения расчетных сопротивлений древесины смятию вдоль и поперек волокон;

a — угол между направлением действия сминающего усилия и волокнами древесины (рисунок 6.2).

Рисунок 6.2 — Напряжения смятия под углом к волокнам

6.1.4.6 Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон
определяют по формуле

, (6.3)

где f_{v ,0, d} и f_{v ,90, d} — соответствующие значения расчетных сопротивлений скалыванию древесины вдоль и поперек волокон;

a — угол между направлением действия скалывающего усилия и волокнами древесины.

6.1.4.7 Расчетные сопротивления, приведенные в таблице 6.4, следует умножать на коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации и продолжительности действия нагрузок — на значения коэффициента k _mod, указанные в таблице 6.3;

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до 35 °С, — на коэффициент k_t = 1; при температуре 50 °С — на коэффициент k_t = 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент k_t принимается по линейной интерполяции;

в) для изгибаемых, внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямо­угольного сечения высотой более 0,5 м значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон — на значения коэффициента k_h, указанные в таблице 6.8;

Таблица 6.8 — Значения коэффициента k_h

г) для изгибаемых, внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу f_{m , d} , скалыванию f_{v ,0, d} и сжатию f_{c ,0, d} вдоль волокон — на значения коэффициента k _d, указанные в таблице 6.9;

Таблица 6.9 — Значения коэффициента k _d

д) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению f_{t ,0, d} , сжатию f_{c ,0, d} и изгибу f_{m , d} — на значения коэффициента k_r, указанные в таблице 6.10;

Таблица 6.10 — Значения коэффициента k_r

е)для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении — на коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений в ослабленном расчетном сечении, k ₀ = 0,8;

ж) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, — на коэффициент k_s = 0,9.

6.1.5 Деформативность древесины

Модули упругости и сдвига древесины

6.1.5.1 Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям II группы следует принимать равным: вдоль волокон E ₀ = 8500 МПа; поперек волокон E ₉₀ = 400 МПа. Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным E_v = 500 МПа.

6.1.5.2 При расчете деревянных элементов по предельным состояниям I группы (расчет на устойчивость и прочность по деформированной схеме) модуль упругости необходимо принимать равным Е _0,nom= 6500 МПа, модуль сдвига E_{v ,nom} = 325 МПа.

6.1.5.3 Модули упругости и сдвига древесины в зависимости от условий эксплуатации и продолжительности действия нагрузки необходимо умножать на значения коэффициента k _mod (см. таблицу 6.3),
а для конструкций, подвергающихся воздействию повышенной температуры, — на значения коэффициента k_t в соответствии с 6.1.4.7, перечисление б).

Коэффициенты поперечных деформаций древесины

6.1.5.4 Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным m_90,0 = 0,45, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, m_0,90 = 0,021.

Коэффициенты усушки и разбухания древесины

6.1.5.5 Для расчета влажностных деформаций древесины в поперечном направлении необходимо использовать коэффициенты усушки k _{– a} и разбухания k _{+ a} , приведенные в таблице 6.11.

Таблица 6.11 — Значения коэффициентов усушки k _{- a} и разбухания k _{+ a} древесины сосны

6.2 Фанера

6.2.1 Общие требования

6.2.1.1 Для клееных фанерных конструкций следует применять фанеру марки ФСФ по ГОСТ 3916.1, ГОСТ 3916.2 и фанеру бакелизированную марки ФБС по ГОСТ 11539.

6.2.1.2 Допускается в качестве элементов деревянных конструкций применение фанерных труб
и профилей.

6.2.2 Расчетные сопротивления фанеры

6.2.2.1 Расчетные сопротивления фанеры приведены в таблице 6.12.

Таблица 6.12 — Расчетные сопротивления фанеры

Окончание таблицы 6.12

6.2.2.2 В зависимости от условий эксплуатации и продолжительности действия нагрузки значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициент k _mod (см. таблицу 6.3),
а также на коэффициенты k_t и k_s в соответствии с 6.1.4.7, перечисления б) и ж).

6.2.3 Модули упругости и сдвига фанеры

6.2.3.1 Значения модуля упругости фанеры в плоскости листа E_p, модуля сдвига E_pv и коэффициента Пуассона m _р при расчете по II группе предельных состояний следует принимать по таблице 6.13.

6.2.3.2 При расчете элементов из фанеры (расчет на устойчивость и прочность по деформированной схеме) необходимо применять минимальные значения модуля упругости и модуля сдвига
с обеспеченностью не ниже 0,99, определяемые из выражений

Е_{p ,nom} = 250 f_{pc ,0, d} , E_{pv ,nom} = E_pv ∙ (E_{p ,nom}/ E_p), (6.4)

где f_{pc ,0, d} — расчетное сопротивление фанеры сжатию в плоскости листа;

E_p, E_pv — соответственно модуль упругости и модуль сдвига фанеры в плоскости листа.

6.2.3.3 В зависимости от условий эксплуатации модуль упругости и модуль сдвига фанеры следует определять путем умножения приведенных в таблице 6.13 значений E_p и E_pv на коэффициенты k _mod (см. таблицу 6.3) и k_t по 6.1.4.7, перечисление б).

Таблица 6.13 — Модули упругости и сдвига, коэффициент Пуассона фанеры

6.3 Клеи

6.3.1 Для изготовления деревянных клееных конструкций должны применяться клеи, способные образовывать соединения такой прочности и долговечности, чтобы целостность клеевой связи сохранялась в течение расчетного срока службы конструкции.

6.3.2 Клеи должны обеспечивать прочность клеевых соединений для сосны и ели при скалывании вдоль волокон древесины по ГОСТ 15613.1 через 3 сут после склеивания не менее 6,5 МПа.

6.3.3 В зависимости от назначения склеиваемых элементов и условий эксплуатации клеи подразделяются на группы, устанавливаемые в соответствии с таблицей 6.14.

6.3.4 Клеи II группы могут быть заменены клеями I группы, клеи III группы — соответственно клеями I и II групп, а клеи IV группы — клеями I, II и III групп.

Таблица 6.14 — Группы клеев

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском: