Нагрузки на плиту проезжей части

Расчет плиты проезжей части

нагрузки на плиту проезжей части

Нормативные постоянные нагрузки от собственного веса 1 м.п. конструкций вдоль оси моста:

- односторонних металлических перил Р_п=0,687 кН;

- железобетонные плиты тротуара Р_т=h_тb_тρ_жб·1=0,1·0,562·24,5·1=1,38 кН;

- плиты балластного корыта р_пл= h_плρ_жб·1=0,2·24,5·1=4,9 кН/м;

- балласта с частями пути р_б= h_бρ_б·1=0,5·19,6·1=9,8 кН/м,

где h_т – средняя толщина тротуарной плиты,

h_пл – средняя толщина плиты балластного корыта,

h_б – толщина балластного слоя,

b_т – ширина тротуара,

ρ_жб и ρ_б – удельный вес соответственно железобетона и балласта с частями пути.

Нормативная временная нагрузка от подвижного состава принимается интенсивностью ν=19,62 К кН/м пути, где К - класс заданной нагрузки по схеме СК. Эта величина нагрузки, кПа, распределяется шпалами и балластом поперек оси пролетного строения на ширину b_р, м, и принимает значение:

для наружной консоли

;

для внутренней консоли:

p_ν=19,62*5/(2,7+0,35)=32,17 кПа

h – толщина балласта под шпалой, равная 0,35 м.

Расчетная схема полки ребристого ПС под ж.д.

Коэффициент надежности к постоянным нагрузкам от перильного ограждения Р_п, от тротуаров Р_т и плиты р_пл принимается γ _f1 =1,1; для постоянной нагрузки от балласта р_б γ_{f б} =1,3.

Коэффициент надежности к временной нагрузке от подвижного состава принимают в зависимости от λ.

γ _fν =1,3-0,003λ при 0< l £50м; γ _fν =1,15-0,0015(λ­­‑50) при 50м< l £150м; γ _fν =1 при l >150м.

γf,ν λ 1,15 1,3	γ fν =1,3-0,003λ при 0< l £50м
γ fν =1,15-0,0015(λ­­‑50) при 50м< l £150м
при l >150м

Динамический коэффициент при расчете плиты на прочность принимается при λ=0; 1+μ =1+10/(20+λ)=1,5.

Усилия при расчете на прочность: